Методика заполнения и расчета параметров энергетического паспорта

 

B.I Перед заполнением формы энергетического паспорта следует привести краткое описание здания. При этом указывается этажность здания, количество и типы секций, количество квартир и место строительства. Приводится характеристика наружных ограждающих конструкций: стен, окон, покрытия или чердака, подвала, подполья, а при отсутствии пространства под первым этажом - полов по грунту. Указывается источник теплоснабжения здания и характер разводки трубопроводов отопления и горячего водоснабжения.

B.II В разделе "Общая информация о проекте" приводится следующая информация:

Адрес здания - Регион РФ, город или населенный пункт, название улицы и номер здания;

Тип здания - в соответствии с п. 6.3.2 настоящих норм;

Разработчик проекта - название головной проектной организации;

Адрес и телефон разработчика - почтовый адрес, номер телефона и факса дирекции;

Шифр проекта - номер проекта повторного применения или индивидуального проекта, присвоенный проектной организацией.

B.III В разделе "Расчетные условия" приводятся климатические данные для города или пункта строительства здания и принятые температуры помещений (здесь и далее нумерация приведена согласно п 6.4 настоящих норм):

1. Расчетная температура внутреннего воздуха t_int принимается по табл. 3.2. Для жилых зданий t_int = 21 °С.

2. Расчетная температура наружного воздуха t_ext. Принимается значение средней температуры наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по табл. 3.1. Для г. Стерлитамак t_ext = - 36 °С.

3. Расчетная температура теплого чердака t^c_int. Принимается равной 14 °С, исходя из расчета теплового баланса системы, включающей теплый чердак и ниже расположенные жилые помещения.

4. Расчетная температура "теплого " подвала t ^f_int. При наличии в подвале труб систем отопления и горячего водоснабжения эта температура принимается равной плюс 2 °С, исходя из расчета теплового баланса системы, включающей подвал и вышерасположенные жилые помещения.

5. Продолжительность отопительного периода z_ht. Принимается по табл. 3.3. Для г. Стерлитамак z_ht = 210 сут.

6. Средняя температура наружного воздуха за отопительный период t_ext^av. Принимается по табл. 3.1. Для г. Стерлитамак t_ext^av = - 7,1 °С.

7. Градусосутки отопительного периода D_d принимаются по табл. 3.3. Для г. Стерлитамак D_d = 5901 °С×сут.

B.IV В разделе "Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания" приводятся данные, характеризующие здания.

8 - 11. Все характеристики по этим пунктам принимаются по проекту здания.

B.V В разделе "Объемно-планировочные параметры здания" вычисляют в соответствии с требованиями п. 3.2.7 площадные и объемные характеристики и объемно-планировочные показатели:

12. Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания А_e^sum, устанавливается по внутренним размерам "в свету" (расстояния между внутренними поверхностями наружных ограждающих конструкций, противостоящих друг другу).

Площадь стен, включающих окна, балконные и входные двери в здание, витражи, A_w+F+ed, м², определяется по формуле

(B.1)

где p_st - длина периметра внутренней поверхности наружных стен этажа, м;

H_h - высота отапливаемого объема здания, м.

A_w+F+ed = 246,21×13,75 = 3385 м²

Площадь наружных стен A_w, м², определяется по формуле

(В.2)

где А_F - площадь окон, балконных и входных дверей в здание, витражей определяется как сумма площадей всех проемов.

Для рассматриваемого здания А_F = 616 м².

Тогда A_w = 3385 - 616 = 2769 м² (в том числе продольных стен - 2417 м², торцевых стен - 352 м²).

Площадь покрытия А_с, м², и площадь перекрытия над подвалом A_f, м², равны площади этажа A_st

A_c=A_f=A_st = 1063 м².

Общая площадь наружных ограждающих конструкций А_e^sum определяется по формуле

3385 + 1063 + 1063 = 5511 м², (В.3)

13-15. Площадь отапливаемых помещении (полезная площадь) А_h и жилая площадь А_r определяются по проекту

A_h = 5315 м²; Ar = 3189 м²

16. Отапливаемый объем здания V_h, м³, вычисляется как произведение площади этажа, A_st, м², (площади, ограниченной внутренними поверхностями наружных стен) на высоту H_h, м, этого объема, представляющую собой расстояние от пола первого этажа до потолка последнего этажа.

1063×13,75= 14616 м³, (В.4)

17-18. Показатели объемно-планировочного решения здания определяются по формулам:

- коэффициент остекленности фасадов здания р

616/3385 = 0,18 £ p^req = 0,18, (В.5)

- показатель компактности здания k_e^des

(B.6)

B.VI Раздел "Энергетические показатели" включает теплотехнические и теплоэнергетические показатели.

Теплотехнические показатели

19. Согласно СНиП 11-3 приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений R₀^r, м²×°С/Вт, должно приниматься не ниже требуемых значений R₀^req, которые устанавливаются по табл. 1б СНиП 11-3 в зависимости от градусосуток отопительного периода. Для D_d = 5901 °С×сут требуемое сопротивление теплопередаче равно для:

- стен R_w^req = 3,47 м²×°С/Вт;

- окон и балконных дверей R_f^req = 0,593 м²×°С/Вт;

- покрытия R_c^req = 5,15 м²×°С/Вт;

- перекрытия первого этажа R_f^req = 4,56 м×°С/Вт.

Согласно настоящим нормам в случае удовлетворения главному требованию q_h^des £ q_h^req по удельному энергопотреблению приведенное сопротивление теплопередаче R₀^r для отдельных элементов наружных ограждений могут приниматься ниже требуемых значений. В рассматриваемом случае для стен здания приняли R_w^r = 2,6 м²×°С/Вт, для покрытия - R_c^r = 4,5 м²×°С/Вт, для перекрытия над неотапливаемым подвалом - R_f^r = 4,0 м²×°С/Вт, что ниже требуемых значений. Для заполнения оконных и балконных проемов приняли окна и балконные двери с двухкамерным стеклопакетом с теплоотражающим покрытием в деревянных раздельных переплетах R_F^r = 0,58 м²×°С/Вт. Все значения снижены по сравнению с требуемыми согласно СНиП 11-3.

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания К_m^tr, Вт/(м²×°С), определяется согласно формулы (3.9)

К_m^tr = 1,13×(2769/2,6 + 616/0,58 + 1063/4,5 + 1,0×1063/4,0)/5511 = 0,539 Вт/(м²×°С)

21. Воздухопроницаемость наружных ограждений G_m, кг/(м²×ч), принимается по табл. 12* СНиП 11-3. Согласно этой таблицы воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа G_m^w = G_m^c = G_m^f = 0,5 кг/(м²×ч), окон в деревянных переплетах и балконных дверей G_m^F = 6 кг/(м²×ч).

22. Требуемая кратность воздухообмена жилого здания n_a, ч^-1, согласно СНиП 2.08.01 устанавливается из расчета 3 м³/ч удаляемого воздуха на один кв.м жилых помещений по формуле

(B.7)

где А_r - жилая площадь, м²;

b_v - коэффициент, учитывающий долю внутренних ограждающих конструкций в отапливаемом объеме здания, принимаемый равным 0,85;

V_h - отапливаемый объем здания, м³.

n_a = 3×3189/(0,85×14616) = 0,77 ч^-1

23. Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания К_m^inf, Вт/(м²×°C), определяется по формуле (3.10)

К_m^inf = 0,28×1×0,77×0,85×14616×1,328×1,0/5511 = 0,645 Вт/(м²×°C).

24. Общий коэффициент теплопередачи здания K_m, Вт/(м²×°C), определяется по формуле (3.8)

К_m = 0,539 + 0,645 = 1,184 Вт/(м²×°C).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h, МДж, определяются по формуле (3.7)

Q_h = 0,0864×1,184×5901×5511 = 3327793 МДж,

26. Удельные бытовые тепловыделения q_int, Вт/м², следует устанавливать исходя из расчетного удельного электро- и газопотребления здания, но не менее 10 Вт/м². В нашем случае принято 10 Вт/м².

27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период Q_int, МДж, определяются по формуле (3.13)

Q_int = 0,0864×10×210×3189 = 578612 МДж,

28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период Q_s, МДж, определяются по формуле (3.14)

Q_s = 0,75×0,57×(1480×308 + 825×308) = 303368 МДж,

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период Q_h^y, МДж, определяется по формуле (3.6а)

Q_h^y = [3327793×(578612 + 303368)×0,8]×1,13 = 2963096 МДж,

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^des, кДж/(м²×°C×сут), определяется по формуле (3.5)

q_h^des = 2963096×10³ / (5315×5901) = 94,47 кДж/(м²×°C×сут)

31. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы отопления и централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты h₀^des вычисляется согласно разделу 4. В рассматриваемом случае здание подключено к существующей системе централизованного теплоснабжения, поэтому принимают h₀^des = 0,5.

32. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы отопления и децентрализованного теплоснабжения здания от источника теплоты h_dec вычисляется согласно разделу 4. В рассматриваемом случае принимают h_dec = 0,5 с тем, чтобы получить при расчете по формуле (3.2) h =1.

33. Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания, q_e^req, кДж/(м²×°C×сут), принимается в соответствии с табл. 3.5 равным 95 кДж/(м²×°C×сут).

Следовательно, проект здания соответствует требованиям настоящих норм.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

(справочное)

 

Рекомендации по выбору теплоизоляционных материалов

 

Г1 Методика выбора теплоизоляционных материалов по условиям экономической целесообразности

 

Г1.1 Выбор теплоизоляционного материала по условиям экономической целесообразности следует производить только из материалов, предназначенных для ограждающих конструкций, удовлетворяющих требованиям экологической и пожарной безопасности, деструкционной стойкости.

Г1.2 Экономическую целесообразность теплозащиты следует оценивать по выполнению двух условий.

Первое условие: чистый дисконтированный доход от применения выбранного теплоизоляционного материала в данной конструкции должен быть положительным

(Г1.1)

где Р_т - чистый дисконтированный доход (интегральный эффект), руб/м²;

DL - ежегодное сокращение эксплуатационных издержек за счёт снижения теплопотерь через 1м² поверхности ограждающей конструкции, руб/(м²×год);

DK - капитальные вложения в теплоизоляционный слой (на 1м² поверхности ограждающей конструкции), руб/м²;

Е - норма дисконта, выбираемая Заказчиком (при отсутствии данных принимается равной 0,08 год^-1);

Т - нормативный срок службы ограждающей конструкции здания, лет;

t - номер текущего года.

Второе условие: срок окупаемости капитальных вложений в теплозащитный слой ограждающей конструкции (с учётом дисконтирования прибыли) должен быть не больше срока окупаемости банковского вклада.

Г1.3 Первое условие экономической целесообразности при выборе теплоизоляционного материала должно удовлетворять неравенству

(Г1.2)

где c_ml_m - параметр теплоизоляционного материала, определяющий стоимость единицы термического сопротивления теплоизоляционного слоя площадью 1м²; (руб/м²)/(м²×°С/Вт);

c_m - стоимость теплоизоляционного материала, руб/м³;

l_m - коэффициент теплопроводности теплоизоляционного материала, Вт/(м×°С);

c_e - тарифная стоимость тепловой энергии от выбранного источника теплоснабжения, руб/Вт×ч;

f_(F) - функция влияния относительной площади оребрения для трёхслойных бетонных конструкций с рёбрами и теплоизоляционными вкладышами;

f_(r) - функция влияния теплотехнической неоднородности многослойной конструкции;

a₁ - коэффициент дисконтирования эксплуатационных издержек, лет;

D_d - то же, что в формуле (3.5), °С×сут;

n - то же, что и в формуле (3.3);

R₀^req - требуемое приведённое сопротивление теплопередаче многослойной ограждающей конструкции, определяемое одним из двух подходов согласно разделу 3.6, м²×°С/Вт;

R₀^* - сопротивление теплопередаче той же конструкции без теплоизоляционного слоя, м²×°С/Вт.

Численные значения f_(F), f_(r), a₁ определяются по формулам:

(Г1.3)

где F_p/F - отношение площади, занимаемой рёбрами, к площади поверхности конструкции (без учёта оконных проёмов).

(Г1.4)

где R₀^req и R₀^* те же, что в формуле (Г1.2);

r - коэффициент теплотехнической однородности конструкции.

(Г1.5)

где Е, T - то же, что и в формуле (Г1.1).

Г1.4 Второе условие экономической целесообразности при выборе теплоизоляционного материала должно удовлетворять неравенству

(Г1.6)

где a₂ - коэффициент, определяемый по формуле

(Г1.7)

c_m, l_m, c_e, f_(F), f_(r), D_d, n, R₀^req, R₀* - то же, что и формуле Г1.2.

Г1.5 Все теплоизоляционные материалы, удовлетворяющие двум неравенствам (Г1.2) и (Г1.6), обеспечивают экономическую целесообразность применения в качестве теплозащиты. Такие материалы возможно использовать для теплозащиты ограждающих конструкций без согласования с Заказчиком. При этом приоритет следует отдавать материалам с наименьшим значением c_ml_m, как обеспечивающим максимальную величину чистого дисконтированного дохода в данных условиях.

Г1.6 Теплоизоляционные материалы, удовлетворяющие только первому условию, обеспечивают относительную экономическую целесообразность. Их использование рекомендуется только по согласованию с Заказчиком.

Г1.7 Использование для теплозащиты зданий теплоизоляционных материалов, не удовлетворяющих условиям экономической целесообразности не рекомендуется.

Г1.8 Пример выбора теплоизоляционного материала по условиям экономической целесообразности.

Требуется оценить экономическую целесообразность использования следующих теплоизоляционных материалов для теплозащиты кирпичной стены жилого дома с конструктивным слоем из силикатного четырнадцати пустотного кирпича на цементно-песчаном растворе с коэффициентом теплопроводности l₁ = 0,64 Вт/(м×°С) и наружным облицовочным слоем из керамического пустотного кирпича на цементно-песчаном растворе с коэффициентом теплопроводности l₂ = 0,58 Вт/(м×°С):

- плит теплоизоляционных из минеральной ваты на синтетическом связующем П-75 (Салаватский завод теплоизоляционных изделий ОАО "Термостепс") с коэффициентом теплопроводности l_m = 0,045 Вт/(м×°С);

- плит пенополистирольных ПСБ-С-50 (OOO НПО "Полимер", г. Уфа) с коэффициентом теплопроводности l_m = 0,041 Вт/(м×°С);

- матов прошивных из минеральной ваты М-125 (Салаватский завод теплоизоляционных изделий ОАО "Термостепс") с коэффициентом теплопроводности l_m = 0,044 Вт/(м×°С);

- шлакоматов 2М-100 (ОАО "Нефтехимстрой", г. Уфа) с коэффициентом теплопроводности l_m = 0,044 Вт/(м×°С).

Исходные данные:

- толщина основного конструктивного слоя стены d₁ = 0,38 м;

- толщина наружного облицовочного слоя d₂ = 0,12 м;

- крепление - гибкие связи из стеклопластика;

- коэффициент теплотехнической однородности r = 0,84;

- требуемое значение приведенного сопротивления теплопередаче R₀^req = 3,33 м²×°С/Вт;

- район строительства г. Уфа D_d = 5730 °С×сут;

- тарифная стоимость тепловой энергии c_e = 115×10⁶ руб/Вт×ч;

- нормативный срок службы конструкции T = 50 лет;

- норма дисконта, выбранная заказчиком Е = 0,1 год^-1.

Решение:

1. Суммарное сопротивление теплопередаче стены без теплоизоляционного слоя

м²×°С/Вт

2. Значение функций влияния внутреннего оребрения и теплотехнической однородности конструкции

f_(r) = 0,84×(3,33 - 0,958) / (3,33 - 0,84×0,958) = 0,789.

3. Значения коэффициентов дисконтирования

a₁ = [1 - (1 + 0,1)^-50] / 0,1 = 9,9 лет

a₂ = [1 - (1 + 0,1)^-(1+1/0,1)] / 0,1 = 6,5 лет.

4. Определение условий экономической целесообразности по формулам Г1.2 Г1.6

- для первого условия

с_тl_m £ (24×115×10^-6×1,0×0,789×9,9×5730×1) / (3,33 - 0,958) = 52,1 (руб/м²) / (м²×°С/Вт);

для второго условия

с_тl_m £ (24×115×10^-6×1,0×0,789×6,5×5730×1) / (3,33 - 0,958) = 34,2 (руб/м²) / (м²×°С/Вт);

Значения параметра с_тl_m для заданных теплоизоляционных материалов приняты по таблице Г2.2:

- плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем П-75 (Салаватский завод теплоизоляционных изделий ОАО "Термостепс")

с_тl_m = 20,3 (руб/м²) / (м²×°С/Вт);

- плиты пенополистирольные ПСБ-С-50 (OOO НПО "Полимер", г. Уфа)

с_тl_m = 43,1 (руб/м²) /(м²×°С/Вт);

- маты прошивные из минеральной ваты М-125 (Салаватский завод теплоизоляционных изделий ОАО "Термостепс")

с_тl_m = 31,7 (руб/м²) /(м²×°С/Вт);

- шлакоматы 2М-100 (ОАО "Нефтехимстрой", г.Уфа)

с_тl_m = 28,2 (руб/м²) /(м²×°С/Вт).

Вывод. Теплоизоляционным материалом, удовлетворяющим требованиям экономической целесообразности, в данном случае являются плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем П-75 Салаватского завода теплоизоляционных изделий ОАО "Термостепс", имеющие самое меньшее значение по второму условию с_тl_m £ 34,1 (руб/м²) /(м²×°С/Вт).

 

Г2 Методика выбора перспективных теплоизоляционных материалов для развития строительной индустрии Республики Башкортостан

 

Г2.1 Потребительскую эффективность теплоизоляционных материалов следует оценивать дифференциальным критерием эффективности s_m, представляющим собой безразмерный параметр, численно равный отношению элементарного теплозащитного эффекта dL (заключающегося в сокращении стоимости потерянной теплоты), создаваемого элементарным слоем данного теплоизоляционного материала при стандартных условиях сопоставления, к элементарным капитальным вложениям в этот слой dK.

(Г2.1)

где c_e, c_m, l_m - то же, что в формулах (Г1.2) и (Г1.6);

Dt_st - стандартная разность температур внутреннего и наружного воздуха, принимаемая равной 10°С;

z_st - стандартное время сопоставления, принимаемое равным 10⁵ ч.

R^*_0,st - стандартное значение исходного сопротивления теплопередаче плоской стенки без теплозащитного слоя, равное 1, (м²×°С)/Bт.

Г2.2 Предельные минимальные значения дифференциальных критериев эффективности теплоизоляционных материалов d_np^min, требуемые для выполнения двух условий экономической целесообразности при усилении теплозащиты существующих жилых зданий г. Уфы до уровня второго этапа СНиП 11-3, приведены в таблице Г2.1. Эти значения следует использовать в качестве эталонных при отборе перспективных теплоизоляционных материалов с целью организации или дальнейшего развития их производства в Республике Башкортостан.

 

Таблица Г2.1 Предельные минимальные значения дифференциального критерия эффективности теплоизоляционных материалов, обеспечивающие условия экономической целесообразности при повышении теплозащиты существующих жилых зданий г. Уфы

 

Условия экономической	Численные значения snp^min для следующих наружных ограждающих конструкций
целесообразности	Наружная стена	Перекрытия:
		Подвальное	чердачное	бесчердачное
Первое	2,1	8,0	4,0	4,6
Второе	3,2	12,1	6,1	7,0

 

Г2.3 Ориентировочные значения технико-экономических показателей теплоизоляционных материалов, дифференциальные критерии эффективности которых удовлетворяют условию Г2.1, представлены в таблице Г2.2.

(Г2.2)

где s_m - то же, что и Г2.1,

s_m^min - то же, что и Г2.2.

Таблица Г2.2 Ориентировочные технико-экономические показатели теплоизоляционных материалов

 

Наименование материала, группа горючести, воспламеняемость, дымообразующая способность	Завод-изготовитель	Средняя плотность r, кг/м^3	Теплопроводность в условиях эксплуатации А при 25 °С lm, Вт/м×°С	Оптовая цена с НДС в условиях франко-склад подрядной организации cm, руб/м^3	cmlm, (руб/м^3)´[Вт/(м×°С)] или (руб/м^2)´[Вт/(м^2×°С)]	sm
I. Материалы, производящиеся в Республике Башкортостан
1. Плиты пенополистрольные	ОАО "Салаватский ДСК" АСАО "Ишимбайжилстрой", г. Салават	20 - 50	0,041		49,2	2,34
ПСБ-С-25, 35, 50
ГОСТ 15588-86
Г3 (нормальногорючие)
В2 (умеренновоспламеняемые)	Октябрьский ЗСМ ОАО "Стронег", г. Октябрьский, п. Московка	20 - 50	0,041		43,5	2,65
Д3(с высокой дымообразующей способностью)
	OOO НПО "Полимер", г. Уфа	20 - 50	0,041		43,1	2,67
2. Плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем	Салаватский завод теплоизоляционных изделий ОАО "Термостепс", г. Салават
П-75 (негорючие - НГ)		62 - 82	0,045		20,3	5,67
П-125 (негорючие - НГ) ГОСТ 9573-96			0,045		32,4	3,55
3.Плиты минераловатные повышенной жесткости на синтетическом связующем	Салаватский завод теплоизоляционных изделий ОАО "Термостепс", г. Салават	200 - 212	0,055		84,7	1,36
ППЖ - 200 ГОСТ 22950-95
Г1 (слабогорючие)	ОАО "Мелеузовский завод строительных материалов", г. Мелеуз		0,055		79,8	1,44
В2 (умеренновоспламеняемые)
Д1 (с малой дымообразующей способностью)
4. Маты прошивные из минеральной ваты М-100 (негорючие - НГ)	Салаватский завод теплоизоляционных изделий ОАО "Термостепс", г. Салават	85 - 110	0,044		23,8	4,84
М-125 (негорючие- НГ) ГОСТ 21880-94		110 - 135	0,044		31,7	3,63
5. Маты прошивные (негорючие - НГ) ТУ 21-РСФСР-82-87	ОАО "Салаватстекло", г. Салават		0,055		19,8	5,81
6. Маты из супертонкого волокна		10 - 20	0,039		140,4	0,82
МСТВ-2 (негорючие - НГ) ТУ 21-53288983-03-92
7. Теплоизоляционный материал		10 - 20	0,039	Цена зависит от заказа СT	0,039 Cm	115/(0,039×Cm)
АМТ - 1 (негорючие - НГ) ТУ 5763-015-0461815-97
8. Маты минераловатные	ОАО "Нефтехимремстрой", г. Уфа		0,044		28,2	4,08
2М-100 (негорючие - НГ)
2М-125 (негорючие - НГ) ГОСТ 21880-94			0,044		34,3	3,35
9. Пеноизол	ОАО "Авиаспецмонтаж", г. Уфа	8 - 25	0,03 - 0,044		15 - 22	7,67 - 5,2
ТУ 5768-001-18043501-97
Г2 (умеренногорючие)
В2 (умеренновоспламеняемые)
Д1 (с малой дымообразующей способностью)
10. Пенополиуретан:	OOO НПФ "Полиур", г. Уфа	40 - 70	0,026		72,8	1,58
напыляемый пенополиуретан марки АНТ - 10;
заливочный пенополиуретан марки A3 - 20		35 - 50	0,025		70,0	1,64
Г4 (сильногорючие)
В2 (умеренновоспламеняемые)
Д3 (с высокой дымообразующей способностью)
11. Пеноизол марок
		8 - 11	0,033		14,9	7,74
		13 - 16	0,036		17,3	6,65
		23 - 27	0,044		22,4	5,12
ТУ 5768-001-18043501-97
Г2 (умеренногорючие)
В2 (умеренновоспламеняемые)
Д1 (с малой дымообразующей способностью)
II. Теплоизоляционные материалы, поставляемые из других регионов
12. Плиты пенополистирольные экструдированные "Экстрапен" марок	АО "Химический завод", Свердловская область, г. Реж
А		40 - 70	0,040		160,0	0,72
Б		50 - 80	0,045		180,0	0,64
В		50 - 100	0,045		180,0	0,64
ТУ 2244-018-32286133-99
Г3 (нормальногорючие)
В2 (умеренновоспламеняемые)
Д3 (с высокой дымообразующей способностью)
13. Плиты минераловатные на синтетическом связующем:	ОАО "Мостермостекло", Московская область, г. Железнодорожный
П 50 (негорючие - НГ)			0,040		44,0	2,61
П 75 (негорючие - НГ)			0,042		65,5	1,76
П 100 (негорючие - НГ)			0,042		90,3	1,27
П 125 (негорючие- НГ)			0,042		115,1	1,00
П 150 (негорючие- НГ)			0,042		140,7	0,82
П 175 (негорючие- НГ)			0,042		163,8	0,70
П 200 (негорючие- НГ)			0,042		187,3	0,61
14. Маты минераловатные прошивные гофрированной структуры	"Саткинский металлургический завод", г. Сатка
по ТУ 14-11-02-90
М - 75 (негорючие - НГ)		до 85	0,046		20,7	5,55
М - 100 (негорючие - НГ)		85 - 110	0,044		19,8	5,81
М-125 (негорючие- НГ)		110 - 125	0,044		19,8	5,81

Примечания:

1. Цены на теплоизоляционные материалы приведены на 01.09.2000 года с учётом ставки НДС 20% в условиях франко-склад поставщика (официальных дилеров заводов-изготовителей);

2. Значения s_m рассчитаны при тарифной стоимости тепловой энергии c_e = 115×10⁶ руб/Вт×ч с учетом НДС.

3. Теплопроводность материалов, производимых в Республике Башкортостан, принята по данным испытаний "МособлстройЦНИЛ" №194/01 от 8.08.2000 г.

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

(справочное)

 

Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче трехслойной железобетонной стеновой панели на гибких связях с оконным проемом

 

Стеновая панель размером 3,2 на 2,8 м с оконным проемом 1,5 на 1,5 м имеет общую толщину d_p = 350 мм (внутренний железобетонный слой 120 мм, слой утеплителя из минераловатных плит 150 - мм, наружный железобетонный слой 80 мм). При расчетном коэффициенте теплопроводности минераловатных плит производства Салаватского завода теплоизоляционных изделий ОАО "Термостепс", полученном в результате сертификационных испытаний равным 0,045 Вт/(м×°С) (табл. Г2.2), сопротивление теплопередаче панели вдали от теплопроводных включений R₀^con = 3,6 м²×°С/Вт. Площадь панели равна A = (3,2×2,8) - (1,5×1,5) = 6,71 м².

Гибкие связи выполнены из арматуры диаметром 8 мм. Панель (Рис. Д.1) содержит шесть треугольных (4 подвески и 2 подкоса) и две точечных (распорки) гибких связей. Узлы примыкания панели к соседним панелям и оконному блоку приведены на рис. Д.2.

 

Рис. Д.1

 

Горизонтальный и вертикальный стыки выполнены теплыми, обеспечивающими непрерывность теплоизоляционного слоя. Установленный в проем оконный блок с тройным остеклением в раздельно-спаренных переплетах имеет по периметру в зоне примыкания к оконному откосу уплотнение из пенополиуретана.

Приведенное сопротивление теплопередаче панели определяется по формуле где r - коэффициент теплотехнической однородности панели.

Коэффициент теплотехнической однородности панели определяется по формуле

где А - общая площадь панели без учета площади проема, м²,

А_i - площадь зоны влияния i-го теплопроводного включения, определяемая по формулам (8) - (11) [1],

f_i - коэффициент влияния i-гo теплопроводного включения, определяемый по табл. 9 [1],

п - число теплопроводных включений.

Зная толщину панели, определим площади зон влияния и коэффициенты влияния теплопроводных включений панели (Рис. Д.2):

1) горизонтальные стыки A₁ = 0,35×(3,2 + 3,2) = 2,24 м²; f₁ = 0,03 (утепленный стык),

2) вертикальные стыки A₂ = 0,35×(2,8 + 2,8) = 1,96 м²; f₂ = 0,03 (утепленный стык),

3) оконные откосы A₃ = 0,35×(1,5 + 1,5 + 1,5 + 1,5) = 2,1 м². При ширине оконной коробки 138 мм отношение По табл.9 [1] и по интерполяции для оконных откосов без ребер определим f₃ = 0,42.

4) треугольные гибкие связи диаметром 8 мм (подвески и подкосы - 6 шт) длиной в плоскости панели 0,34 м A₄ = (0,34 + 2×0,35)×0,8 = 0,83 м². По табл.9 [1] f₄ = 0,16.

5) точечные гибкие связи диаметром 8 мм A₅ = 0,8×0,8 = 0,64 м². По табл.9 [1] f₅ = 0,16.

Тогда коэффициент теплотехнической однородности панели равен

r = [1 +(1/6,71)×(2,24×0,03 + 1,96×0,03+2,1×0,42+6×0,83×0,16 + 2×0,64×0,16)]^-1 = 0,520,

и приведенное сопротивление теплопередаче панели равно

R₀^r = 0,520×3,6 = 1,87 м²×°С/Вт.

1. Справочное пособие к СНиП "Расчет и проектирование ограждающих конструкций зданий", Стройиздат, М., 1990 г.

Узлы примыкания стеновой панели

 

Рис. Д.2

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

(справочное)

 

Требуемые приведенные сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций по населенным пунктам, м²×°С/Вт

 

Таблица E.I Жилые, школьные и др. общественные здания, кроме указанных в таблицах Е.2 и Е.3