Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Методы диагностики состояния арматуры подземной части опор
В соответствии с существующими требованиями все электрокоррозионно-опасные опоры должны подвергаться диагностике в подземной части. При этом ставится задача оценки состояния подземной части конструкций без откопки. В порядке выполнения этой задачи было разработано несколько методов диагностики подземной части опор.
Электрохимические методы. В настоящее время известно несколько электрохимических методов диагностики состояния арматуры подземной части опор [37]. Наибольшее распространение получил тестовый метод, основанный на зависимости степени анодной (положительной) поляризации арматуры от ее электрохимического состояния. Как известно [38], при наличии анодного тока пассивированная сталь (при отсутствии коррозии) сильно поляризуется, т.е. ее потенциал резко смещается в положительную сторону. В активном состоянии при наличии коррозии степень поляризации арматуры при одной и той же плотности тока контролирующего импульса значительно меньше или она вовсе отсутствует. Такое поведение стали в бетоне при воздействии анодного тока было использовано для разработки метода, предназначенного прежде всего для оценки состояния высокопрочной проволочной арматуры предварительно напряженных железобетонных опор. Однако он может быть использован также для качественной оценки стержневой арматуры и анкерных болтов. Основной характеристикой в электрохимическом методе является величина электрохимического потенциала, который измеряется в переходном режиме (переходный потенциал) после отключения внешнего источника тока. При этом оценка состояния арматуры по значению отмеченного потенциала должна производиться только при отсутствии на арматуре наведенного потенциала. В случае же наличия на арматуре наведенных потенциалов при диагностике опор рекомендуется осуществлять положительную и отрицательную поляризацию арматуры, а оценку состояния арматуры производить по значению суммарного переходного потенциала (рис. 4.3): где - переходный потенциал арматуры, измеряемый после положительной поляризации в момент времени t после отключения источника тока; —переходный потенциал арматуры, измеряемый после отрицательной поляризации в момент времени t после отключения источника тока.
114
Глава 4. Диагностика подземной части железобетонных опор
Для определения метода электрохимической поляризации экспериментально установлены требуемые плотности поляризации тока и нормированы значения суммарного переходного потенциала арматуры в зависимости от ее состояния. Метод рекомендован «Указаниями по техническому обслуживанию и ремонту опорных конструкций контактной сети» (К-146) для диагностики состояния арматуры подземной части опор на участках постоянного тока. Длительные испытания и применение на железных дорогах отмеченного метода показали, что в силу неучтенных факторов и непреодолимых трудностей достоверность метода оказалась недостаточно высокой, а в ряде случаев этот метод вообще неприменим. Использование этого метода для диагностики состояния подземной части опор ведет, как правило, к значительной перебраковке опор, соответственно к избыточной их замене, а также, что наиболее опасно, к пропуску дефектных опор. Анализ причин недостаточной достоверности или неприменимости метода показывает, что это обусловлено несколькими важными причинами. Прежде всего, в этом плане необходимо отметить сильное влияние на результаты применения метода токораспределения в отдельных проволоках арматуры при их поляризации. Эти проволоки арматурного каркаса опоры не имеют между собой металлического контакта, а связь между ними осуществляется с помощью спирали через тонкие прослойки цементного камня. Ввиду этого сопротивление таких прослоек оказывается случайной величиной, и поэтому случайным оказывается распределение тока между отдельными проволоками как по периметру, так и по длине. На важность этого фактора указывает и то обстоятельство, что при использовании в качестве противоэлектрода вместо рельса заземляющего контура, смонтированного вокруг опоры, качество поляризации сильно улучшается.
115
Глава 4. Диагностика подземной части железобетонных опор Вторым моментом, влия-ющим на достоверность метода, является влажность бетона и грунта, окружающего опору. Тщательны-ми исследованиями, прове-денными во ВНИИЖТе и других организациях, со всей очевидностью установлено, что при влажности, обеспечивающей сопротив-ление бетона в пределах 5000 Ом/см, невозможно различить поврежденную и неповрежденную коррозией арматуру. И наоборот, когда опора находится в воде, вся арматура активируется, и в этом случае результаты поляризации также оказываются ошибочными (рис. 4.4). Но необходимо учесть, что разные участки опоры могут иметь различную влажность, в результате чего получаемым при этом усредненным переходным потенциалом нельзя характеризовать состояние арматуры. Именно на этот факт обращают внимание и зарубежные исследователи [39]. По этой причине за рубежом ограничивают применение электрохимических методов только случаями, когда объект находится во влажном грунте.
Важным фактором является и наличие на поверхности подземной части опор гидроизоляционного покрытия. Как установлено электрохимическими измерениями, нанесение этого покрытия не влияет на стационарный потенциал арматуры, но приводит к значительным ошибкам при поляризационных измерениях. Следует отметить и то обстоятельство, что опора закопана в грунт и находится в вертикальном положении. Из-за такого положения по длине опоры формируется дифференциальная пара, транспортирующая кислород. В верхней части у поверхности грунта образуется анодная зона, а в остальной части - катодная. Возникающие при этом токи также приводят к изменению поляризационных характеристик арматуры. Отдельно необходимо обратить внимание на наличие слоя продуктов коррозии на арматуре. В случае целостности этого слоя ржавчина во влажном состоянии при пропуске тока также поляризуется и вносит ошибки в поляризационный потенциал арматуры. Во ВНИИЖТе были проведены специальные исследования, которые показывают, что поляризационный потенциал ржавчины в ряде случаев сопоставим с по-
116
Глава 4, Диагностика подземной части железобетонных опор ляризационным потенциалом металла (рис. 4.5). Собственно, это явление и объясняет причины пропуска опор с поврежденной арматурой, т.е. при значительной коррозии электрохимический метод, по сути дела, неприменим. Наконец, необходимо отметить и то обстоятельство, что опоры находятся в потенциальном поле рельсов. Значение этих потенциалов может сильно изменять потенциал арматуры, и двойная поляризация окажется неэффективной. По этой причине за рубежом в области потенциального поля катодной защиты трубопроводов использование электрохимических методов не рекомендовано. Следует также отметить сильную зависимость анодной поляризации арматуры от водоцементного отношения. Установлено, что анодная поляризуемость растет с увеличением водоцементного отношения бетона и, наоборот, при низком водоцементном отношении арматура слабо поляризуется. В этом, видимо, и заключается причина наблюдаемых случаев, когда невозможно поляризовать арматуру опор, не имеющих электрокоррозионных повреждений, в результате чего они могут быть отнесены к разряду поврежденных опор. Таким образом, электрохимический метод требует для улучшения параметров достоверности существенной корректировки, что в настоящее время вряд ли возможно. При отсутствии такой корректировки необходим большой объем дублирующих испытаний, в частности откопки, что делает в ряде случаев нецелесообразным применение этого метода.
В настоящее время в различных странах ведутся работы по преодолению отмеченных недостатков электрохимического метода. Предлагается в качестве основного параметра коррозии-онного состояния арматуры использовать поляризационное сопротивление. Однако эти работы не вышли за пределы лабораторных испытаний, и в связи с этим, видимо, можно согласиться с мнением одного французского исследователя о том, что законы электрохимии - эта другая область по сравнению с закономерностями коррозии металлов и они неприменимы для достоверной оценки состояния арматуры в бетоне. Вибрационный метод. Вибрационный метод разрабатывался в дополнение к электрохимическому, когда степень коррозии арматуры
117
Глава 4. Диагностика подземной части железобетонных опор оказывалась значительной, и этот метод не мог контроли-ровать состояние арматуры. В качестве основного пара-метра вибрационного метода принимался логарифмический декремент колебаний. Было установлено, что по мере развития коррозии арматуры декремент колебаний рифмического декремента колебаний опор, и увязаны эти значения с изменением несущей способности опор. В частности, было принято, что для опор, не имеющих коррозии арматуры, декремент колебаний не превышает величину 0,15. Для опор с повреждениями арматуры, снижающими несущую способность на 25%, логарифмический декремент колебаний не должен превышать значения 0,15—0,22. Для опор, находящихся в аварийном состоянии, логарифмический декремент колебаний превышает значение 0,22. Определение логарифмического декремента в данном методе должно было производиться путем возбуждения и записи свободных колебаний опор и нахождения из виброграмм декремента колебаний. При этом амплитуда колебаний должна быть такой, чтобы в бетоне возникали напряжения, обеспечивающие частотную независимость логарифмического декремента колебаний. Однако применение вибрационного метода встретило ряд трудностей. Прежде всего, возникли трудности в возбуждении колебаний требуемой интенсивности: нужно было прикладывать к опоре значительное усилие (около 100кг на высоте 4м). Кроме того, возникли трудности с использованием нормативных значений логарифмического декремента колебаний. Эти затруднения связаны в основном с тем, что статистический разброс декрементов колебаний различных бетонов при одинаковой прочности значительно превосходит отклонения декрементов колебаний, обусловленные коррозией арматуры. В частности, известно, что логарифмический декремент бетонов одинаковой прочности, но разных составов может колебаться в пределах 0,05 — 0,5, а изменение логарифмического декремента колебаний, связанное с коррозией арматуры, составляет всего лишь 60%. Это значит, что опоры без снижения несущей способности, но с большим естественным де-
118
Глава 4. Диагностика подземной части железобетонных опор крементом колебаний могут быть приняты за дефектные и преждевременно заменены. Преодолеть эти затруднения можно было бы, если бы были известны исходные значения логарифмических декрементов колебаний опор. Однако на уже эксплуатируемых опорах это осуществить практически невозможно. Для устранения этих трудностей в вибрационный метод был внесен ряд усовершенствований. Прежде всего, в качестве основного параметра метода был принят, как и ранее, логарифмический декремент колебаний. Кроме того, на каждой опоре определялся собственный декремент колебаний, характеризующий материал конструкции в любой момент времени. Для этого принималось, что декремент колебаний является частотно независимым параметром и имеет одинаковые значения на любых частотах колебаний. Это позволяет измерять декремент колебаний на частоте, при которой в колебаниях участвуют только неповрежденные участки конструкции. Как установлено, такая частота находится в диапазоне 600 — 800 Гц и может быть возбуждена ударом. Неповрежденность испытуемого участка опоры можно проверить, например, ультразвуковым прибором. Полученная таким образом величина декремента колебаний является, по сути дела, той нормой, с которой должен сравниваться декремент колебаний, полученный в режиме свободных изгибных колебаний опоры. Исходя из принятых предложений, алгоритм диагностики опоры вибрационным методом можно представить следующим образом: • в надземной части проверяется сплошность и ненарушенность структуры бетона (например, прибором УК-1401М); • с помощью удара молотком локально в надземной части опоры вызываются колебания частотой 600 - 800 Гц и определяется логарифмический декремент этих колебаний ; • опора вводится в режим свободных колебаний, при которых определяется декремент колебаний всей опоры ; • производится оценка состояния опоры путем сравнения величин и . Для неповрежденных опор эти величины совпадают. При наличии повреждений в подземной части декремент колебаний превышает декремент колебаний .
Данный алгоритм был реализован в приборе Интраскоп-98.1 с записью колебаний на магнитофон и последующей их обработкой. Недостатком такой технологии являлась невозможность контроля качества записей колебаний. В связи с этим в дальнейшем отмеченный прибор был модернизирован в направлении получения значений декрементов колебаний в полевых условиях и обеспечения возможности их анализа. Модернизированная версия прибора получила обозначение Интраскоп 98.1 м.
119
Глава 4. Диагностика подземной части железобетонных опор Следует отметить, что по алгоритму выполнения вибрационный метод является физически безупречным. Однако для его осуществления требуется выполнение условия о частотной независимости декремента колебаний. Такое условие выполняется, если в бетоне при колебаниях создаются механические напряжения в пределах 5% прочности бетона. Чтобы вызвать такие напряжения в опорах, выполненных из бетона класса В40, к последнему требуется приложить на высоте 4 м силу величиной около 450 кг. Безусловно, вручную такую силу приложить проблематично, и в некоторой степени ошибкой было решить проблему получения декремента колебаний при небольших внешних воздействиях путем применения чрезмерного усиления сигналов от вибродатчика. И это явилось одной из причин слабого применения вибрационного метода диагностики опор на дорогах. Тем не менее вибрационный метод работоспособен, не требует доступа к арматуре и при решении вопроса о возбуждении колебаний требуемой амплитуды может использоваться при диагностике опор. Одновременно его можно применять для определения прочности бетона по значению только декремента колебаний от удара в надземной части. Нужно отметить, что этот метод может быть эффективно использован для контроля состояния отдельно стоящих опор, например опор продольного электроснабжения.
Ультразвуковой способ диагностики подземной части опор. В связи с трудностями повсеместного применения электрохимического и вибрационного методов диагностики подземной части опор на многих дорогах широко используется также ультразвуковой метод диагностики. Этот метод требует откопки опор и доступа к наружной поверхности конструкций. Сущность метода состоит в том, что по мере электрокоррозии арматуры вокруг стержней, с одной стороны, образуются продукты коррозии, а с другой стороны, под действием давления этих продуктов в бетоне появляются микро- и макротрещины. Для обнаружения этих повреждений требуются ультразвуковые колебания более низкой частоты (например, 60—150 кГц), чем при дефектоскопии металлических объектов. Однако более низкой частоте колебаний соответствует более длинная волна, что в свою очередь влечет за собой снижение разрешающей способности ультразвуковых колебаний. колебаний.
120
Глава 4. Диагностика подземной части железобетонных опор На рис. 4.7 показано расспрос-транение ультразвуковой волны по толщине стенки опоры. Датчик 1 излучает ультразвуко-вую волну, а датчик 2 принимает отраженную. При рабочей частоте излучающего датчика в пределах 60 - 150 кГц глубина проникновения в бетон ультра-звуковых колебаний составляет 30 - 35 мм. Распространяющаяся при этом волна имеет два важных параметра, характеризую-щих состояние материала. К числу таких параметров относят-ся скорость (время) распростра-нения ультразвукового импульса в бетоне и затухание амплитуды колебаний. Скорость распростра-ненияультразвука характеризу- ет структуру бетона. Она определяется делением общей длины пути между измерителем и приемником на время для прохождения этого пути. При появлении трещин, поперечных по отношению к направлению распространения волны, скорость ультразвука падает, и тем в большей степени, чем больше число трещин и ширина их раскрытия. Скорость распространения ультразвуковой волны возрастает также и при появлении трещин, расположенных вдоль траектории прохождения волны. При этом возрастание скорости распространения волны обусловлено дифракцией (преломлением) волны. Затухание амплитуды ультразвуковой волны в бетоне обусловлено наличием дисперсии и диссипации волн. В корродированном железобетоне оба этих явления усиливаются трещинами, а уменьшение амплитуды колебаний происходит из-за изменения полного акустического сопротивления прохождению волны (импеданса) благодаря трещинам в бетоне и появлению продуктов коррозии на арматуре. Затухание амплитуды ультразвуковой волны является надежным диагностическим параметром и имеет хорошую взаимосвязь с состоянием арматуры. Однако технические трудности, связанные с созданием и регулированием начального значения амплитуды ультразвуковых сигналов, особенно для аппаратуры полевого исполнения, послужили причиной того, что при разработке ультразвукового метода диагностики использовался в основном параметр скорости (времени) ультразвуковой волны. На рис. 4.8 показан фрагмент железобетонной опоры, у которой несколько прядей арматуры подверглись электрической коррозии. Стрел-
121
Глава 4. Диагностика подземной части железобетонных опор ками на рисунке обозначено направление прозвучивания бетона. Для измерения скорости ультразвуковых колебаний использовался прибор УК-1401 с базой 150 мм. Результаты измерений показали, что в местах с корродиро-ванной арматурой резко возрастает время (уменьшается скорость) распространения ультразвука по сравнению со временем его распространения в неповрежденных местах. Разница между значениями времени в обоих местах превышала 8 -10 % (рис. 4.9). Данная закономерность наде-жно подтверждена измерении-ями, выполненными на подземной части опор дорог постоянного тока, и это послужило основанием для использования ультразвукового метода для диагностики подземной части опор. Данный метод включен в «Указания по техническому обслуживанию и ремонту опорных конструкций контактной сети» (К-146). Ультразвуковой метод является достаточно эффективным инструментом диагностики, он нечувствителен к потенциальным условиям дороги, высокопроизводителен. Однако для его использования требуется откопка опор на глубину 0,5 —0,7м.
Метод резонансной частоты1. Поиск эффективных, надежных и высокопроизводительных способов диагностики состояния арматуры в железобетонных опорах привел к разработке нового неразрушающего метода контроля состояния арматуры в бетоне. В этом методе оцениваются не собственные колебания конструкции, а определяются характеристики колебаний находящейся в конструкции арматуры. Как уже отмечалось, в процессе коррозии арматуры (независимо от природы этой коррозии) последняя продуктами коррозии отделяется от окружающего бетона. Вследствие этого участок корродированной арматуры лишается связи с бетоном и может рассматриваться как стержень, закрепленный определенным образом с двух сторон. Частотные характеристики колебаний такого стержня определяются длиной, диаметром, плотностью стали и ее модулем упругости. Существенным является то обстоятельство, что __________ Написано совместно с Д. В. Санниковым.
122
Глава 4. Диагностика подземной части железобетонных опор амплитуда колебаний участка арматуры определяется состоянием контактной зоны между арматурой и бетоном. В случае отсутствия коррозии арматуры и хорошего сцепления бетона с арматурой амплитуда колебаний последней оказывается чрезвычайно малой и ограниченной. Однако в случае коррозии и нарушения контактной зоны ограничения по положению арматуры уменьшаются, степень свободы ее увеличивается и, собственно, возрастает амплитуда колебаний стержня. Если в этом случае с помощью генератора сигналов привести колебания арматурного стержня в область резонансных частот, то амплитуда колебаний сильно увеличивается, и стержень снова приходит в соприкосновение с окружающим бетоном. В результате этого колебания арматуры передаются на окружающий бетон, где они могут быть зафиксированы датчиком колебаний. Испытания показывают, что амплитуды колебаний, измеренные на поверхности бетона конструкций, непосредственно зависят от степени коррозии арматуры. Для оценки резонансных частот корродированной арматуры в первом приближении вследствие небольших диаметров арматуры и значительной протяженности ее участков с повреждениями можно представить арматуру в виде свободного стержня, шарнирно опертого на опоры (рис. 4.10). Для такого стержня собственная частота колебаний определяется выражением (4.1) где n - тон колебаний; r - радиус арматурного стержня; Е —модуль упругости стали; l — длина участка стержня; g —ускорение силы тяжести. Однако необходимо отметить, что получаемая с помощью выражения (4.1) резонансная частота и амплитуда колебаний в значительной степени зависят от демпфирующих свойств окружающего арматуру материала. В частности, известно, что частота и амплитуда колебаний стержня уменьшаются, если демпфирующие свойства окружающих материалов
123
Глава 4. Диагностика подземной части железобетонных опор возрастают. Если точно знать длину и радиус арматурного стержня, то любое значение резонансной частоты и амплитуды колебаний может означать только изменение свойств окружающего стержень материала. Когда происходит коррозия арматуры, возникают условия, при которых арматура продуктами коррозии отделяется от бетона и происходит значительное уменьшение демпфирующих сил арматурной стали. В этом состоянии, поскольку известна длина коррозионного участка арматуры, основным показателем состояния арматуры становится амплитуда колебаний. Теоретически установлено [40], что амплитуда колебаний при наличии демпфирования как функция частоты определяется выражением (4.2) где f n — резонансная частота; у —коэффициент демпфирования; f - частота колебаний. Для примера могут быть рассмотрены колебания арматурной проволоки с диаметром d = 4 мм и предполагаемой ее длиной l = 50 мм. В соответствии с выражением (4.1) при Е= 2-105МГТа и у =0,00785 кг/см3 получим f п = 3,9 кГц. На рис. 4.11 представлены кривые распределения амплитуды при различных значениях коэффициента демпфирования материала у, окружающего арматуру. При этом в качестве характеристики влияния на пик резонанса принимались амплитуда и фактор дробности Q под ко- Рис. 4.11. Распределение амплитуд колебаний арматурного стержня в зоне резонанса
124
Глава 4. Диагностика подземной части железобетонных опор Рис. 4.12. Распределение колебаний стержня арматуры: 1 - без коррозии (зафиксированная арматура); 2-с коррозией (арматура в свободном состоянии) торым понимается отношение средней (центральной) частоты к ширине частотной полосы на уровне половины резонансной амплитуды. Как следует из рис. 4.11, чем меньше дробность Q, тем больше возможности гашения колебаний у поверхности арматуры, и чем больше показатель Q, тем больше нарушение контактной зоны и больше возможность колебаний арматуры. Для проверки метода резонансной частоты и оценки состояния арматуры в бетоне были осуществлены лабораторные испытания на образцах, имитирующих полное сцепление арматуры с бетоном, и образцах, в которых нарушена контактная зона между арматурой и бетоном. При этом особое внимание обращалось на способ возбуждения колебаний арматуры, их обнаружение и фиксацию на поверхности бетона. Учитывая ожидаемый диапазон резонансных частот колебаний, находящихся в зависимости от степени ее коррозии в пределах от 1 до 20 кГц, для возбуждения колебаний арматуры использовали акустический генератор. Передача акустической энергии от генератора к арматуре осуществлялась посредствам прижатия генератора к поверхности образца. Акустические сигналы, прошедшие в бетон, возбуждали изгибные колебания арматурного стержня. При этом самые большие колебания возникали в арматуре на резонансных частотах при потере арматурой контакта с бетоном. Возникающие в арматуре изгибные колебания в свою очередь передавали обратно в бетон колебания, которые на поверхности образцов фиксировались высокочастотным акселерометром. Для обеспечения контакта акселерометра с бетоном использовалась контактная акустическая смазка, а сам датчик прижимался к поверхности с помощью
125
Глава 4. Диагностика подземной части железобетонных опор специального хомута. Испытания проведены при возбуждении колебаний в диапазоне от 1 до 20 кГц. Результаты испытаний представлены на рис. 4.12. Как следует из рисунка, в диапазоне частот до 1 кГц не наблюдалось различий в поведении арматуры с хорошим контактом и при нарушенном контакте. Однако с частоты 1 кГц в поведении арматуры с хорошим контактом и без такого контакта обнаруживаются исключительно отчетливые различия. Арматура, имевшая хороший контакт с бетоном, в диапазоне частот от 1 до 10 кГц колебалась с очень малыми амплитудами, и в процессе колебаний практически отсутствовали резонансные пики. Что касается арматуры, у которой нарушен контакт с бетоном, то здесь отчетливо видно значительное увеличение амплитуды колебаний, а также появление многочисленных резонансных пиков. Данные испытания дали убедительные доказательства возможности обнаружения отслоений арматуры от бетона вследствие коррозии и позволили осуществлять практическую диагностику состояния арматуры на эксплуатируемых опорах. Для этого был разработан специальный прибор в полевом исполнении. На рис. 4.13 показаны результаты диагностики арматуры железобетонной опоры в надземной и подземной частях. При этом в подземной части арматура подвергалась искусственной анодной коррозии. Как показывают измерения, в надземной части практически отсутствуют резонансные пики колебаний, а амплитуда колебаний имеет небольшую величину. В подземной части на частотах 10 и 12 кГц видны значительные резонансные пики при одновременном возраста-нии амплитуды колебаний. Такое положение в точности соответствует состоянию армату-ры, подвергнутой коррозионно-му воздействию.
126
Глава 4. Диагностика подземной части железобетонных опор
Следует подчеркнуть, что при испытаниях сигналы с подземной части обнаруживались в надземной части без откопки. Это связано с тем, что, как отмечалось в гл. 3, коррозионные трещины распространяются в подземную часть на высоту 10— 15 см. Это обстоятельство позволяет значительно упростить диагностику опор, повысить производительность труда. Новый резонансный способ и прибор прошли первичную проверку и были рекомендованы для опытного использования при диагностике опор, причем метод позволяет диагностировать состояние как проволочной, так и стержневой арматуры. Им можно оценивать состояние арматуры в любой точке конструкции, как в надземной, так и в подземной части опор.
127
Глава 5 Ультразвуковая диагностика Прочности бетона и несущей
|
|||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2021-04-04; просмотров: 125; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.119.118.232 (0.087 с.) |