![]() Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву ![]() Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Принцип работы дифференциальных реле с торможением ДЗТ .
Для отстройки от токов небаланса получили распространение так называемые дифференциальные реле с торможением. Ток срабатывания у таких реле возрастает с увеличением тока внешнего КЗ. Рис.47. Устройство электромеханического реле сопротивления.
IC . P . = kTIT + IP .0 где: IT - ток, протекающий через тормозную обмотку; IP.0. - ток рабочей обмотки реле; kT - коэффициент торможения. Соотношение витков ωР и ωТ подбирается таким, чтобы рабочий момент Мр при КЗ в зоне превосходил момент Мт, благодаря чему реле срабатывает. При отсутствии КЗ должно соблюдаться равенство моментов МР=МТ+МП. Если принять МП=0 и выразить моменты через токи, то k 1 I 2 Р = k 1 I 2 Т, отсюда ток в рабочей обмотке, необходимый для срабатывания реле:
Рис.48. Схема включения реле с торможением. Внешнее КЗ.
При внешнем КЗ (рис. 48.) в тормозной обмотке протекает ток КЗ, а в рабочей обмотке – ток небаланса; реле надежно не срабатывает. Рис.49. Схема включения реле с торможением. КЗ в зоне защиты.
При КЗ в зоне (рис. 49.) в случае одностороннего питания I2=0 и токи в рабочей и тормозной обмотках совпадают и равны IК; при таких условиях реле сработает. При одинаковых условиях отстройки от тока небаланса при внешних КЗ, реле с тормозной характеристикой обладает большей чувствительностью по сравнению с простым дифференциальным реле. Современные защиты оснащены тормозными реле на выпрямленном токе с реагирующим органом в виде поляризованного реле. Применение реле типа ДЗТ, обладающих магнитным торможением от токов внешних коротких замыканий позволяет уменьшить ток срабатывания и повысить чувствительность защиты. Следует отметить, что по сравнению с реле РНТ реле ДЗТ обладает несколько худшей отстройкой от токов небаланса с апериодической слагающей. На упрощенной схеме реле ДЗТ-11 (рис. 50) ωТ — так называемая обмотка торможения, число витков которой подбирается из ряда: 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, 18, 24. Характеристики рабочей и уравнительных обмоток те же, что и для реле РНТ-565. Благодаря наличию обмотки торможения на магнитопроводе БНТ ток срабатывания защиты выбирают только по условию отстройки от броска тока намагничивания (ток небаланса не учитывают). Обычно это приводит к еще большему увеличению чувствительности защиты.
Рис.50. Упрощенная схема дифференциального реле серии ДЗТ-11.
Рис.51. Схема продольной дифференциальной защиты З-х обмоточного трансформаторов на основе реле ДЗТ.
Продольная дифференциальная защита Генератора. В качестве защиты от междуфазных коротких замыканий в генераторе применяется быстродействующая продольная дифференциальная защита, её схема для одной фазы генератора показана на рис. 52. Принцип действия защиты основан на сравнении величин и фаз токов в начале и конце обмотки фазы статора. С этой целью с обеих сторон обмотки статора устанавливаются трансформаторы тока и с одинаковыми коэффициентами трансформации. Рис.52. Схема и принцип действия продольной дифференциальной защиты.
При к.з. вне зоны (рис.52а) первичные токи равны по величине и направлены в одну сторону (к месту к.з.). Ток в реле, при идеальной работе трансформаторов тока равен нолю и поэтому - защита не работает. В действительности из-за погрешности трансформаторов тока и в реле появляется ток небаланса. При нагрузке защита также не действует. При коротком замыкании в зоне (рис. 52б) первичные токи к.з. на обеих сторонах обмотки направлены встречно (к месту к.з.). В результате этого вторичные токи в реле суммируются и реле приходит в действие. Для прекращения к.з. защита должна отключить генераторный выключатель и АГП (рис. 53). Для быстрого отключения такого повреждения дифференциальная защита генератора должна выполнятся трёхфазной. Зона действия защиты ограничена участком между трансформаторами тока. При выполнении защиты стремятся расширить её зону; с этой целью трансформаторы тока обычно устанавливают возле непосредственно у выключателя, так чтобы повреждения на всех токоведущих частях от выводов генератора до выключателя выключалась мгновенно дифференциальной защитой. Обрыв соединительного провода в схеме дифференциальной защиты нарушает баланс токов в реле и вызывает неправильную работу защиты при сквозных к.з. или даже в нормальном режиме. Поэтому токовые цепи защиты должны выполняются с особой надёжностью. Вторичные обмотки трансформаторов тока дифференциальной защиты заземляется только у одной группы трансформаторов.
Рис. 53. Схема дифференциальной защиты синхронного генератора. Для исключения работы дифференциальной защиты от тока небаланса могут использоваться способы: - применение дифференциального реле серии РНТ-565 с быстронасыщающимся трансформатором БНТ, для отстройки от бросков, возникающих в этом режиме; - применение реле ДЗТ с торможением от тока сквозного к.з., торможение позволяет увеличить чувствительность защиты за счёт отстройки от внешних и к.з. и асинхронного режима.
Пример расчёта уставок. Дано: Рг=300 МВт, Uном=20 КВ, Cosφ=0.85, Iкз=101930 А, Fср=100 МДС рабочей обмотки, Iкз3=101930 А, Imax3=1447000 А Номинальный ток генератора (кА): Выбираем ТТ с коэффициентами трансформации: 12000/5 - для линейных выводов генератора;
Номинальный вторичный ток: - для линейных выводов генератора А
Принимаем число витков рабочей обмотки реле: - для линейных выводов генератора Wр=144 витка;
Вторичный минимальный ток срабатывания реле для линейных выводов генератора: Расчётный ток небаланса для нулевых выводов генератора:
где: ε - относительная погрешность ТТ, принимается 0,1; Кодн- коэффициент однотипности принимаем 1; Капер - коэффициент, что учитывает апериодическую составляющую тока, для реле серии ДЗТ с насыщающимся трансформатором принимается равным 1,0; Imax3 - периодическая составляющая тока короткого замыкания, кА.
Намагничивающая сила рабочей обмотки реле Fр: Котс=1.6 коэффициент отстройки от намагничивающей составляющей тока небаланса.
Принимаем Коэффициент чувствительности: где Iср.min=0.695 А – минимальный ток срабатывания реле
|
||||||
Последнее изменение этой страницы: 2021-03-09; просмотров: 112; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 13.58.200.78 (0.014 с.) |