![]() Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву ![]() Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Проверочный расчет зубчатых передач редуктора
2.2.1 Проверка выбора механических характеристик материала
2.2.2 Допускаемые напряжения 1 Допускаемые расчетные контактные напряжения (таблица 1.7) не изменились: быстроходная ступень s НР = 531 МПа; тихоходная ступень s НР = 571 МПа. 2 Уточненные допускаемые напряжения на сопротивление усталости при изгибе определяют раздельно для z 1 и z 2 по формуле [3, c. 14]: s F Р = s F lim b YNY d YRYX / SF, (2.1) где __ s F lim b » s F lim0 = 550 МПа (с. 35) – базовый предел выносливости на изгиб; SF = 1,7 [2, c. 11] – коэффициент запаса прочности; YN – коэффициент долговечности; так как NFE > NF lim = 4×106. то YN = 1; Y d = 1,082 – 0,172 lg m [3, c. 14] – опорный коэффициент: – быстроходная ступень Y dБ = 1,082 – 0,172 lg2 = 1,03; – тихоходная ступень Y dТ = 1,082 – 0,172 lg2,5 = 1,014; YR – коэффициент шероховатости переходной поверхности [3, c. 14]: при зубофрезеровании и шлифовании YR = 1,0; YX = 1 (d < 400 мм) – коэффициент, учитывающий размеры зубчатых колес. По формуле (2.1) будем иметь: – быстроходная ступень s F Р 1, 2 = 550×1×1,03×1×1 / 1,7 = 333 МПа; – тихоходная ступень s F Р 1, 2 = 550×1×1,014×1×1 / 1,7 = 328 МПа. 3 Допускаемые контактные напряжения при действии максимальной нагрузки [3, c. 15]: – шестерня z 1: закалка ТВЧ; s НР max = 44HRC = 44×47,5 = 2090 МПа; – колесо z 2: улучшение s НР max = 2,8 sТ = 2,8×750 = 2100 МПа. Предельные напряжения зубьев при изгибе [3, c. 15]: s FS t = s F lim b YN max KS t, где при qF = 6 _ YN max = 4; KS t = 1,3; s FS t = 550×4×1,3 = 2860 МПа. Допускаемые изгибные напряжения при действии максимальной нагрузки [3, c. 15]: s F Р max = s FS t YX / SFS t, где SFS t – коэффициент запаса прочности: SFS t = 1,75 YZ – при 99%-ной вероятности неразрушения зубьев; YZ - коэффициент, учитывающий способ получения заготовки:
z 1: заготовка – прокат, YZ 1 = 0,9; z 2: заготовка – поковка, YZ 2 = 1,0. Тогда SFS t 1 = 1,75×0,9 = 1,58; SFS t 2 = 1,75×1 = 1,75; s F Р max1 = 2860×1 / 1,58 = = 1810 МПа; s F Р max2 = 2860×1 / 1,75 = 1630 МПа 2.2.3 Коэффициенты расчетной нагрузки KAKVK b K a Коэффициент внешней динамической нагрузки, как указано выше, КА = 1. 1 Коэффициенты KV [3, c. 6]: KV = 1 + wVbW / (F t KA), где wV – удельная окружная динамическая сила, Н/мм, для цилиндрической передачи [3, c. 7,]: wV = d g 0 v (aW / u)1/2 £ wV max, здесь d – коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой передачи и модификации профиля головки зубьев [3, c. 7]; g 0 – коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления z 1 и z 2 [3, c. 7]; F t = 2000 T 1 / d 1 – окружное усилие, Н. Результаты расчета KHV и KFV приведены в таблице 2.2. Таблица 2.2 – Коэффициенты KV
2 Коэффициенты K Н b и K Н a [3, c. 7] не изменились (таблица 1.8):
Коэффициенты KF b, KF a при расчете на изгиб: KF b = 0,18 + 0,82 K Н b0; KF a = = K Н a0; KF bБ = 0,18 + 0,82∙1,54 = 1,44; KF bТ = 0,18 + 0,82∙1,46 = 1,38; KF αБ = KF αТ = K Н a0 = 1,6. 3 Коэффициенты расчетной нагрузки: Б. ст. КН Б = 1∙1,06∙1,25∙1,28 = 1,7; К F Б = 1∙1,18∙1,44∙1,6 = 2,72. Т. ст. КН Т = 1∙1,01∙1,2∙1,26 = 1,53; К F Т = 1∙1,03∙1,38∙1,6 = 2,27. . 2.2.4 Контактные напряжения s Н и s Н max 1 Расчетное контактное напряжение в полюсе зацепления [3, c. 5] s Н = ZEZHZ e[ F t KH (u +1) / (bWd 1 u)]1/2 £ s НР, (2.2) где коэффициенты Z = ZE ZH Z e определяют: а) ZE – коэффициент механических свойств материалов z 1 и z 2: для стали ZE = 190 МПа1/2; б) ZH – коэффициент формы сопряженных поверхностей зубьев: ZH = (2 cosb b / tga t W)1/2 / cosa t, здесь a t = arctg(tg200 / cosb) – делительный угол профиля в торцовом сечении; при х 1 + х 2 = 0 угол зацепления a t W = a t; b b = = arcsin(sinbcos200) – основной угол наклона зубьев; в) Z e – коэффициент суммарной длины контактных линий: Z e = (1 / ea)1/ 2,
здесь ea – коэффициент торцового перекрытия: при х 1 + х 2 = 0 ea» [1,88 – 3,2 х х (1/ z 1 + 1/ z 2)]cosb. Расчет параметров в формуле (2.2) приведен в таблице 2.3. Таблица 2.3 – Параметры контактных напряжений
Контактные напряжения по формуле (2.2): Б. ст. s Н = 354,2[1045×1,7(4,46 + 1) / (24×54,93×4,46)]1/2 = 455 < 531 МПа. Т. ст. s Н = 357[3705×1,53(3,5 + 1) / (48×66,67×3,5)]1/2 = 539 < 571 МПа. Условие прочности для обеих ступеней выполняется. Отклонение Ds Н [3, c. 18] тихоходной ступени, определяющей по контактной выносливости aW, Ds Н = 100(571 – 539) / 571 = 5,6 % < [20%]. 2 Максимальные контактные напряжения при кратковременной перегрузке [3, c. 8] s H max = s H (T max/ T) 1/2 £ s H P max, где T max/ T = 2,2 – по характеристике двигателя (таблица 1.2): Б. ст. s H max = 455(2,2)1/2 = 675 < 2090 МПа. Т. ст. s H max = 539(2,2)1/2 = 800 < 2090 МПа. Условие прочности выполняется. 2.2.5 Напряжения изгиба s Fи s F max 1 Расчетное местное напряжение от изгиба s F = F t KFYFSY b Y e / (b w m n) £ s FP, (2.3) где YFS = 3,47 + 13,2 / z v – 27,9 x / z v + 0,092 x 2 – коэффициент формы зуба [3,c.8]: при х = 0 YFS = 3,47 + 13,2 / z v, здесь z v = z / cos3b – эквивалентное число зубьев; Y b = 1– ebb0 / 120 ³ 0,7 – коэффициент наклона зубьев [3, c. 8], здесь eb = = b w sinb / p m – коэффициент осевого перекрытия; Y e = 1/ea – коэффициент перекрытия зубьев. Расчет параметров в формуле (2.3) приведен в таблице 2.4. Таблица 2.4 – Параметры изгибных напряжений
При равенстве s F Р 1 = s F Р 2 расчет по формуле (2.3) следует вести по зубу шестерни, так как при z 1 < z 2 YFS 1 > YFS 2 и критерий s F Р / YFS будет наименьшим. Напряжения изгиба по формуле (2.3) Б. ст. s F 1 = 1045×2,72×3,9×0,81×0,61 / (24×2) = 114 < 333 МПа; Т. ст. s F 1 = 3705×2,27×3,94×0,77×0,59 / (48×2,5) = 125 < 328 МПа; Условие изгибной выносливости зубьев выполняется. 2 Максимальные изгибные напряжения при кратковременной перегрузке [3, c. 8] s F max = s F (T max/ T) £ s FP max: Б. ст. s F max1= 114×2,2 = 251 < 1810 МПа; Т. ст. s F max1= 125×2,2 = 275 < 1810 МПа. Условие прочности выполняется. 2.2.6 Конструктивные ограничения [3, c. 18] 1 Условие прочности и жесткости валов по диаметрам впадин окружностей шестерен [3, c. 18] d f 1Б ≥ 1,25 d Б′ (49,93 > 1,25∙21,4 = 26,75 мм) и d f 1Т ≥ d П′ (60,42 > 35 мм) выполняется.
7209А [4, c. 422] (D ПТ = 85 мм) и 7207А (D ПП = 72 мм), получим S = 0,5(150 – – 10) – 0,25(85 + 72) = 30,75 > 3...5 мм. Условие компоновки в пределах aw выполняется.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2021-02-07; просмотров: 159; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.145.102.118 (0.026 с.) |