Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Коэффициенты влияния формы сечения hСтр 1 из 6Следующая ⇒
Коэффициенты влияния формы сечения h
Коэффициенты влияния формы сечения h при определении приведенного относительного эксцентриситета по формуле eef = h erel следует принимать по СП 16.13330, вычисляя при этом условную гибкость по формуле , где a R – коэффициент, принимаемый по таблице Ф.4, при этом m = erel.
Т а б л и ц а Ф. 4
Приложение Х (обязательное) Расчет по устойчивости полок и стенок элементов, Приложение Ц (обязательное) По основному металлу в сечениях нетто по соединительным болтам Составных элементов, а также у свободного отверстия Рисунок Ц.2 – Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А–А По основному металлу в сечениях нетто у отверстия с поставленным в него Высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие
Рисунок Ц. 3 – Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А–А По основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов В прикреплении фасонки к нестыкуемым в данном узле поясам сплошных балок И элементам решетчатых форм
Рисунок Ц. 4 – Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А–А По основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов В прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых элементов
Рисунок Ц. 5 – Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А–А по основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых элементов с односторонними накладками
Рисунок Ц. 6 – Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А–А По основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов В прикреплении к узлу или в стыке одностенчатых элементов С односторонними накладками
Т а б л и ц а Ц.2
Т а б л и ц а Ц.3
Приложение Ш (обязательное) По прочности и устойчивости Ш.1 Метод расчета ортотропной плиты должен учитывать совместную работу листа настила, подкрепляющих его ребер и главных балок. Ш.2 Ортотропную плиту допускается условно разделять на отдельные системы – продольные и поперечные ребра с соответствующими участками листа настила (рисунок Ш.1). 1, 2, 3, ... i – номер поперечного ребра верхней плиты а – продольный разрез; б – план; в – поперечный разрез; г – ребро нижней плиты Рисунок Ш.1 — Коробчатое пролетное строение
Между главными балками Ш.3 Изгибающие моменты в продольных ребрах ортотропной плиты следует определять по формуле Msl = M 1 + M, (Ш.1) где M 1 – изгибающий момент в отдельном продольном ребре полного сечения, включающего прилегающие участки листа настила общей шириной, равной
расстоянию а между продольными ребрами (см. рисунок Ш.1, в), рассматриваемом как неразрезная балка на жестких опорах; момент определяется от нагрузки, расположенной непосредственно над этим ребром; М – изгибающий момент в опорном сечении продольного ребра при изгибе ортотропной плиты между главными балками, определяемый при загружении поверхности влияния нагрузкой, прикладываемой в узлах пересечения продольных и поперечных ребер. Нагрузку, передаваемую с продольных ребер на узлы пересечения с поперечными ребрами, следует определять с помощью линии влияния опорной реакции неразрезной многопролетной балки на жестких опорах. В пределах крайних третей ширины ортотропной плиты автопроезда и в ортотропной плите однопутных железнодорожных пролетных строений с ездой поверху следует принимать М = 0. Ординаты поверхности влияния для вычисления изгибающего момента М в опорном сечении продольного ребра над «средним» поперечным ребром 1 (рисунок Ш.1, а) следует определять по формуле , (Ш.2) где M 1 i – принимаемые по таблице Ш.1 (с умножением на l) ординаты линии влияния изгибающего момента в опорном сечении продольного ребра над «средним» поперечным ребром 1 при расположении нагрузки над поперечным ребром i; l – пролет продольного ребра (рисунок Ш.1, б); L – пролет поперечного ребра (рисунок Ш.1, в); u – координата положения нагрузки от начала поперечного ребра.
Т а б л и ц а Ш.1
Ш.4 В железнодорожных пролетных строениях лист настила ортотропной плиты проезжей части следует рассчитывать на изгиб, при этом прогиб листа настила не проверяется. При устройстве пути на балласте наибольшие значения изгибающих моментов в листе настила над продольными ребрами следует определять по формулам: в зоне под рельсом My = – 0,1n a 2; (Ш.3)
в зоне по оси пролетного строения My = – 0,08n a 2, (Ш.4) где n – нагрузка на единицу длины, принимаемая по К.2 приложения К. Приложение Щ (обязательное) От ползучести бетона
Для конструкции, состоящей из стальной балки со сплошной стенкой и объединенной с ней в уровне проезда железобетонной плиты (рисунок Щ.1), внутренние напряжения от ползучести бетона в общем случае надлежит определять по следующим формулам: на уровне центра тяжести бетонной части сечения (растяжение) (Щ.1) в крайней фибре нижнего пояса стальной балки (растяжение или сжатие) (Щ.2)
в крайней фибре верхнего пояса стальной балки (сжатие) (Щ.3) в стержнях крайнего ряда ненапрягаемой арматуры плиты при Er = Ers = Est (сжатие) (Щ.4) потери предварительного напряжения напрягаемой арматуры (сжатие) (Щ.5) в крайней фибре бетона (растяжение) (Щ.6) Относительные деформации от ползучести бетона в уровне центра тяжести его сечения (рисунок Щ.1) надлежит вычислять по следующим формулам: относительные деформации, отвечающие напряжениям в стальной части сечения (Щ.7) относительные деформации, отвечающие напряжениям в бетонной части сечения (Щ.8) В формулах (Щ.1) – (Щ.8): a, b, n – параметры, связанные с податливостью бетонной и стальной частей сечения и определяемые из выражений: (Щ.9) (Щ.10) (Щ.11) – предельная характеристика ползучести бетона; g f – принимается по таблице 10.4; cn – нормативная деформация ползучести бетона, определяемая по 7.15 и приложению Р при уточнении с учетом приложения Т; s1, s bf ,1 – начальное напряжение сжатия соответственно на уровне центра тяжести сечения и в крайней фибре бетона от постоянных нагрузок и воздействий; – условное напряжение в уровне крайней фибры бетона, определяемое из выражения (Щ.12) – соответственно площадь, момент инерции, моменты сопротивления нижнего и верхнего поясов балки и крайнего ряда арматуры брутто стальной части сечения, включая арматуру; nr = Est / Erp – коэффициент приведения по 9.16. Остальные обозначения соответствуют 9.5 и 9.19 и рисунку Щ.1. Щ.2Ползучесть бетона допускается учитывать введением в расчет условного модуля упругости бетона Eef,kr, если в статически определимой конструкции все постоянные нагрузки, вызывающие напряжение в бетоне, прикладываются в одной стадии и при одной и той же схеме работы. Модуль Eef,kr следует определять по формуле , (Щ.13) где n, j kr – см. Щ.1. Внутренние напряжения от ползучести бетона для i -й фибры сечения следует вычислять по формуле , (Щ.14) где s i,ef, s i – напряжения от постоянных нагрузок, полученные при модуле упругости бетона соответственно Eef,kr и Eb. Щ.3 При учете ползучести бетона в статически неопределимых конструкциях необходимо определить внутренние напряжения и внешние силовые факторы (опорные реакции, изгибающие моменты и пр.), а также соответствующие деформации. Внутренние напряжения и внешние силовые факторы допускается вычислять методом последовательных приближений, принимая усилия s b,kr и Ab в центре тяжести бетонной части сечения за нагрузки (здесь s b,kr и Ab принимаются по Щ.1).
При этом, выполняя расчет методом сил, бетонную часть сечения надлежит учитывать следующим образом: с модулем Eef,kr (см. Щ.2) – при определении основных и побочных перемещений; с модулем Eb – при определении напряжений в центре тяжести бетона от внешних силовых факторов, вызванных ползучестью. Выраженные через j kr значения предельной характеристики ползучести, используемые для определения s b,kr и Eef,kr при последовательных приближениях, приведены в таблице Щ.1.
Т а б л и ц а Щ.1
Щ.4 Прогибы конструкции от ползучести бетона следует определять, рассматривая стальную часть сечения под действием сил s krAb, приложенных в уровне центра тяжести сечения бетона. Для статически определимых конструкций имеет место равенство s kr = s b,kr; для статически неопределимых систем s kr равно сумме внутренних напряжений и напряжений от внешних силовых факторов, вызванных ползучестью. Щ.5 Деформации обжатия замоноличенных бетоном поперечных швов сборной железобетонной плиты необходимо учитывать в расчетах, если продольная арматура плиты не состыкована в швах и при этом плита не имеет предварительного напряжения в продольном направлении. Деформации обжатия поперечных швов следует учитывать введением в выражения для a, b, Eef,kr (см. Щ.1 и Щ.2) обобщенной характеристики ползучести бетона и обжатия поперечных швов j kr,d, определяемой по формуле , (Щ.15) где L – длина сжатой постоянными нагрузками и воздействиями железобетонной плиты; SD d – суммарная деформация обжатия поперечных швов, расположенных на длине L; j kr – принимается по Щ.1; Eb, Rb – принимаются по 7.24 и 7.32. При отсутствии опытных данных величину D d, см, допускается вычислять по формуле D d = 0,005 + 0,00035 bd, (Щ.16) где bd – ширина шва (зазор между торцами сборных плит). Щ.6 Учет виброползучести бетона следует выполнять введением в расчет условного модуля упругости бетона Enkr, вычисляемого по Щ.2, с заменой j kr на j nkr, определяемой по формуле , (Щ.17) где r1 = smin,1/smax,1 – характеристика цикла начальных напряжений в бетоне, определенных без учета виброползучести и ползучести; j kr , cn – принимаются по Щ.1.
Коэффициенты влияния формы сечения h
Коэффициенты влияния формы сечения h при определении приведенного относительного эксцентриситета по формуле eef = h erel следует принимать по СП 16.13330, вычисляя при этом условную гибкость по формуле , где a R – коэффициент, принимаемый по таблице Ф.4, при этом m = erel.
Т а б л и ц а Ф. 4
Приложение Х (обязательное)
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-01-23; просмотров: 230; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 13.58.168.80 (0.058 с.) |