![]() Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву ![]() Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет режимных и конструктивных характеристик ступеней сепарации пара
В данном ПГ в качестве второй ступени сепарации пара используют вертикальные жалюзийные сепараторы (Рис. 2.1) Ширина собственно жалюзей bж=80мм Массовое паросодержание на входе в сепаратор х=0.9 Примем коєффициент неравномерности Кр=0.7 Определим критическую скорость пара на входе в сепаратор:
Коєффициент поверхностного натяжения:
Плотности воды и пара на линии насыщения
Угол наклона жалюзи
С учетом коєффициента запаса
Площадь проходного сечения,обеспечивающая требуемую скорость пара
Число окружностей, по которым располагаются блоки жалюзи
Здесь мы приняли первоначальный шаг расположения окружностей сепараторов 200 мм с последующим уточнением Внутренний диаметр корпуса
В результате округления
Исходя из расположения блоков по концентрическим окружностям,сумма диаметров этих окружностей
где С=Nokp-1=9-1=8
Высота жалюзийного сепаратора
Циклоная сепорация (Рис. 2.2): Рисунок 2.2 - Осевой сепаратор
Nc=
тогда число шестиугольников
m=
тогда ширина циклоного сепоратора h=0,24.14=3,36м
Dвнвер.об.=h+2.0,6=3,36+1,2=4,56м
Диаметры входных и выходных патрубков теплоносителя и рабочего тела
Система подачи питательной воды состоит из торроидального коллектора, выполненного из трубы диаметром 377х10, и приваренных к нему раздающих труб диаметром 60х2 мм [1]. Скорость питательной воды в коллекторе:
Скорость воды в раздающих трубках:
Площадь проходного сечения раздающих труб:
Число раздающих труб(расчетное):
Расчитаем диаметр входного отверстия коллектора для входа теплоносителя
Диаметры патрубков выбираются таким образом, чтобы скорость среды не превышала допустимую скорость в трубопроводах подсоединяемых к патрубкам. Для воды Wтрдоп 8-10 м/с для пара среднего давления Wтрдоп <50-60 м/с. Внутренний диаметр патрубков входа и выхода теплоносителя принемается dв’= dв’’=0,97м. Удельный обьем воды при t1’ и t1’’ равны соответственно
Скорость теплоносителя: во входном патрубке
W1 вх =
в выходном патрубке
W1 вых= W1 вх
Внутренний диаметр патрубка входа питательной воды: dв2’=0,3м; Удельный обьем воды:
скорость воды в патрубке
W2’’=
Внутренний диаметр патрубка для выхода пара: dпв2=0,6м; Удельный обьем пара:
W2’’= Для непрерывной и периодической продувки в ПГ предусмотрены штуцера диаметром 100мм под трубу 114х7. Непрерывная продувка осуществляется из зоны до смешения питательной и отсепарированной воды через торовый коллектор с перфорациями; периодическая продувка - из нижней части корпуса ПГ. 3 Расчет толщины камеры подвода теплоносителя к трубам поверхности нагрева (Рис. 3.1) Рисунок 3.1 - Перфорированная часть камеры подвода теплоносителя
Принимаем внутренний диаметр коллектора d Материал камеры - Сталь 10ГН2МФА Расположение отверстий под трубы в камере - шахматное Шаг труб (отверстий) по периметру коллектора в поперечном ряде отверстий, отнесенный к внутренней поверхности коллектора [3];
(S1) S2k = 2·dн = 2·16 ·10-3=0.032 м
Расчёт выполняется при S1k = 0.5·(dн к+d внк) Диаметр отверстий под трубы d0 = dн + 0.2мм = 16 + 0.2 = 16.2мм Длина камеры, не занятая сверлениями под трубы a = 0.7м Число труб поверхности нагрева n = 10562шт Число труб в одном поперечном ряду n1к = 122 шт Число поперечных рядов n2к = 90 шт Коллектор должен быть рассчитан на давление Р1’=17 МПа, что соответствует Рр=1.25×0.9×0.102 Р1’= 1,95 кгс/мм2 и температуру t1’=320 C, которой отвечает номинальное допустимое напряжение [sн] =23,6 кгс/мм2 Коэффициенты прочности для ослабляющих рядов отверстий Поперечного направления
Продольного направления
Косого направления
где m = S1k / S2k - отношение шагов отверстий соответственно в поперечном и продольном направлении n = 2 при шахматном расположении отверстий (n = 1 при коридорном) Итерация 1 S1k= (S1)
По (3.1) находим
По (3.2) находим
По (3.3) находим
m = S1k / S2k =1.5 / 2 = 0.75
Значит jmin = 0.2
Толщина стенки камеры
По (3.4) находим
Для следующей итерации
Из (3.5) находим
Итерация 2 S1k= 30 мм По (3.1) находим
По (3.2) находим По (3.3) находим
m = S1k / S2k =30 / 32= 0.938
Значит jmin = 0.286 По (3.4) находим
Из (3.5) находим S1k для следующей итерации
Итерация 3 S1k= 28 мм По (3.1) находим
По (3.2) находим По (3.3) находим
m = S1k / S2k =28 / 32 = 0.875
Значит jmin = 0.254 По (3.4) находим
Из (3.5) находим S1k для следующей итерации
Итерация 4 S1k= 28,6 мм По (3.1) находим
По (3.2) находим По (3.3) находим
m = S1k / S2k =28,6 / 32 = 0.894
Значит jmin = 0.182 По (3.4) находим
Из (3.5) находим S1k для следующей итерации
Итерация 5 S1k= 28,7 мм По (3.1) находим
По (3.2) находим По (3.3) находим
m = S1k / S2k =28,7 / 32 = 0.897
Значит jmin = 0.255 По (3.4) находим
Из (3.5) находим S1k для следующей итерации
Итерация 6 S1k= 28,6 мм По (3.1) находим
По (3.2) находим По (3.3) находим
m = S1k / S2k =28,6 / 32 = 0.894
Значит jmin = 0.2607 По (3.4) находим
Результаты итерационного расчёта dкол приведены в таблице 3.1.
Таблица 3.1 - Результаты итерационного расчёта dкол По результатам таблицы 2 принимаю dкол = 182 мм = 0.182 м Масса камеры теплоносителя:
Расчет коллектора
Материал коллектора Сталь-10ГН2МФА, плакированная со стороны, омываемой ТН, сталью 10Х18Н10Т. Коллектор должен быть рассчитан на давление Р1’=17 МПа, что соответствует Рр=1.25×0.9×0.102 Р1’= 1.95 кгс/мм2 и температуру t1’=320C, которой отвечает номинальное допустимое напряжение [sн] =23,6кгс/мм2 Внутренний диаметр коллектора d Камера теплоносителя. Материал - ст.10ГН2МФА. Наружный и внутренний диаметр камер:
dн.к.=0,93+2·0.182=1.294 м, dв.к.=0,93 м.
Высота камер:
hk=hk,111p+2.0.35=1,05+0,7=1,75.
Соединительная обечайка (Рис. 3.2). Рисунок 3.2 - Соединительная обечайка
Коэф. прочности для труб j = 1 т.к нет ослабляющих отверстий.
Наружный диаметр:
dн СО = dв СО+2.dСО =0,93+2.0,0401= 1,01 м
Высота обечайки:
hCO=h11н-2.0.35=4,07-0.7=3,37м
Наружная обечайка коллектора (Рис. 3.3).
Рисунок 3.3 - Наружная обечайка dв.НО =dв.к.=0,93 м
Принимаем hНO=3,5 м Эллиптическая крышка (Рис 3.4).
Рисунок 3.4 - Эллиптическая крышка
Внутренний диаметр днища:
Толщина днища:
где Нд - высота днища,
[σн] = 23,6 кгс/мм2; φ - коэффициент прочности днища. Поскольку нету ослабляющих отверстий, то φ = 1. Получим:
Разделительная обечайка (Рис 3.5):
Рисунок 3.5 - Разделительная обечайка
Внутренний диаметр рассчитывается из условия равенства площадей каналов кольцевого и круглого сечений:
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2020-03-26; просмотров: 203; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.145.62.240 (0.105 с.) |