Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Каркас продольного ребра КР-2
5. Расчет продольных ребер по трещинообразованию 5.1. Определение геометрических характеристик Рис. 7. Определение геометрических характеристик
b¦Ô = 2096 мм =209,6 см; h ¦ Ô = 30 мм = 3 см; b = 150 мм =15 см; yp = 135 мм=13,5 см; а = 30 мм = 3 см; Аs = 12,32 см2; h = 300 мм = 30 см; hp = 270 мм = 27 см, y f =285 мм=28,5 см Площадь приведенного сечения: Ared=A+a.As=b¦Ô.h¦Ô+b(h-h¦Ô)+a.As=209,6∙3+15∙(30-3)+6,04∙12,32=1108,21 см2. Статический момент относительно нижней грани: Sred=b¦Ôh¦Ôy¦+bhpyp+aAsа=209,6∙3∙28,5+15∙27∙13,5+6,04∙12,32∙3=23611,54 см3. Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения: y= = =21 см. Расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до центра тяжести приведенного сечения: e0p= y-a = 21-3=18 см. Момент инерции приведенного сечения:
Площадь приведенного сечения (см2): Ired= +b' f h' f (y-y f)2 + +bhp(y-y f)2 +αAs Ired= +209,6∙3∙(21-28,5)2 + +15∙27∙(21-28,5)2 +6,04∙12,32∙182 = =107336,35 см4. Момент сопротивления сечения относительно нижней грани: Wred = = =5111,25 см3. Момент сопротивления сечения относительно верхней грани: W'red = = =11926,26 см3. Упругопластический момент сопротивления относительно нижней грани при γ=1,30: Wpl = 1,3.Wred = 1,3.5111,25=6644,53 см3. Упругопластический момент сопротивления относительно верхней грани при γ=1,25: W'pl = 1,25.W'red = 1,25.11926,26=14907,83 см3. Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до верхней ядровой точки (наиболее удаленной от растянутой зоны): rsup= = =4,61 см. Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней ядровой точки: rinf= = =10,76 см. 5.2. Определение потерь предварительных напряжений Потери, происхоящие до обжатия бетона: Δσsp(1)= Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения для стержневой арматуры: Δσsp1=0,03σsp=0,03∙486=14,58 МПа.
Потери от температурного перепада Δt: они учитываются только при стендовой технологии при натяжении арматуры на необогреваемый стенд при отсутствии подтягивания арматуры в процессе термообработки. При агрегатно-поточной и конвейерной технологиях, применяемых для плит длиной до 18 м, форма и изделие прогреваются одновременно, поэтому Δt=0 => Δσsp2=0 МПа. Потери от деформации формы, воспринимающей усилие натяжения:
потери учитываются только при механическом способе натяжения. При электротермическом способе натяжения Δσsp3=0 МПа, т.к. эти потери учитываются при определении полного удлинения арматуры. Потери от деформации анкеров: учитываются эти потери только при механическом натяжении арматуры, а при элетротермическом натяжении податливость анкеров учитывается при расчете требуемого удлинения => Δσsp4=0 МПа. Суммарные потери до обжатия бетона: Δσsp(1)=14,58+0+0+0=14,58 МПа. Потери, присходящие после обжатия бетона. Потери от усадки бетона: σsp5=εb,shEs, где εb,sh – деформация усадки бетона: εb,sh=0,0002 – для бетона классов B35 и ниже. σsp5=0,0002∙20∙104=40 Мпа. Потери напряжений от ползучести бетона: Δσsp6= , где μsp – коэффициент армирования: μsp= = = =0,012;
φb,cr – коэффициент ползучести бетона: φb,cr =2,5 (табл. 4 [1]); σbp – напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры. σbp= ± ± , где P(1) – усилие предварительного обжатия с учетом первых потерь: P(1)=Asp(σsp-Δσsp(1))=12,32∙(486-14,58)=5807,89 МПа; e 0p1 – эксцентриситет усилия относительно центра тяжести приведенного сече-ния элемента: e 0p1= e 0p=18 см; ys= e 0p=18 см. M – изгибающий моментот собственного веса элемента, действующий в стадии обжатия в рассматриваемом сечении: M=0 кг∙м, т.к. монтажные петли, расположены по торцам плиты. σbp= + =22,77 МПа. Δσsp6= =141,43 МПа. Определяем полные потери напряжений: Δσsp(2)=σsp(1)+σsp5+σsp6=14,58+40+141,43=196,01 МПа. Напряжение в арматуре с учетом всех потерь: σsp2=σsp-Δσsp(2)=486-196,01=289,99 МПа. Усилие обжатия с учетом всех потерь: P(2)=σsp2Asp=289,99∙12,32=3572,68 МПа∙см2. 5.3. Расчет по образованию трещин, Момент трещинообразования: Mcrc=Rbt,serWpl ± Mrp, где Mrp – момент обжатия бетона напрягаемой арматурой относительно верхней ядровой точки:
Mrp=P(2)(e 0p+rsup)ysp=3572,68∙(18+4,61)∙0,9=72700,47 МПа∙см3, где ysp – коэффициент точности натяжения: ysp=0,9 Mcrc=1,58∙6644,53+72700,47=83198,83 МПа∙см3=8319,88 кг∙м. Сравним момент трещинообразования с действующими моментами от внешних нагрузок (полных расчетных, полных нормативных и длительных):
Mtot=14355,9 кг.м, Mn=11306,86 кг.м, Ml=7914,8 кг.м. Mcrc<Mn 8319,88 кг∙м<11306,86 кг∙м => от нормативных нагрузок трещины образуются.
|
||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-02-19; просмотров: 179; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.142.196.163 (0.015 с.) |