Коэффициенте сопротивления труб

Номер режима	Ру, МПа	Рз.измер, МПа	Р^2з, МПа^2	Р^2пл– Р^2з, МПа^2	Q, тыс. м^3/сут	(Р^2пл–Р^2з)/Q	, МПа^2	, МПа^2
	20,97	24,35	592,92	8,14		0,081	587,60	13,46	0,135
	20,38	23,96	574,08	26,98		0,135	554,90	46,16	0,230
	19,39	23,37	546,15	54,91		0,183	502,97	98,09	0,327
	17,97	22,55	508,50	92,56		0,231	431,80	169,26	0,423
	15,99	21,48	461,39	139,67		0,279	341,40	259,66	0,523

 

Рисунок 4.8 – Обработка результатов исследования при неизвестном коэффициенте сопротивления труб:

1, 2 – зависимости Р²_пл– Р²_з и ; 3,4 – /Q и /Q от Q.

В ре­зультате обработки определены коэффициенты а и (b +θ). Для известной конструкции скважины оценивается значение θ и с неко­торым приближением определяется коэффициент b.

Определение коэффициентов фильтрационного сопротивления с учетом изменения свойств газа от давления

В процессе исследования газовых и газоконденсатных скважин на стационарных режимах фильтрации изменение давления между контуром питания и забоем может происходить на достаточно большом диапазоне. При существенных изменениях от режима к режиму давлений на забое скважины незначительно изменяется и температура газа. Изменения давления и температуры на режи­мах приводят к изменению коэффициентов вязкости μ и сверхсжимаемости Z газа, а они к изменению коэффициентов а и b. Следовательно, при переменных от режима к режиму коэффициентах а и b уравнение притока газа к скважине становится неприемлемым для обработки результатов исследования на стационарных режимах фильтрации.

Небольшое изменение температуры газа не приводит к существенным изменениям коэффициентов μ и Z от температуры. Поэтому влияние изменения давления и температуры от режима к режиму на μ и Z можно заменить на их изменения только от давления.

Для определения μ(P, T) используется формула:

μ(P;T)=μ_ат·μ^*, (4.31)

где μ_ат – вязкость смеси при заданной температуре и атмосферном давлении в мПа·с. Величина μ_ат определяется по формуле:

, (4.32)

μ_ат.i – коэффициент вязкости i-го компонента при Р=0,1013 МПа и Т=353 К.

На рисунке 4.9 показана индикаторная кривая, на форму которой влияло изменения μ и Z от давления, которые привели к образованию индикаторной кривой – 1 с выпуклостью к оси ΔР². Поэтому при пере­менных μ и Z от давления результаты исследования по формуле (4.3) не поддается обработке для определения этих коэффициентов. Приближенно изменение μ и Z от давления может быть учтено путем обработки индикаторных кривых в координатах:

(4.33)

где

, (4.34)

Z_ср(Р), m_ср(Р) – соответственно средние значения коэффициента сверхсжимаемости и вязкости при данном режиме, определяемые по формулам:

, (4.35)

где , – эти же коэффициенты при пластовом давлении.

Результаты исследований, обработанные по формулам (4.3) и (4.33), приведены в таблице 4.2.

Таблица 4.2 – Обработка результатов исследования с учетом изменения свойств газа от давления

Номер режима	ΔР^2, МПа^2	Q, тыс. м^3/сут	ΔР^2/Q	μ(Рср)	Z(Рср)	ΔР^2/[QZ(P)μ(Р)]	ΔР^2+C0/[QZ(P)μ(Р)]
			0,280	0,0509	1,360	0,280	0,290
			0,276	0,0497	1,300	0,295	0,301
			0,272	0,0474	1,240	0,319	0,324
			0,262	0,0438	1,170	0,349	0,354
			0,245	0,0402	1,100	0,376	0,380

Рисунок 4.9 – Зависимости ΔР² (1), ΔP²/Q (2) и (ΔР²+C₂)/ (3) от Q при значительном изменении μ и Z от давления.

 

Из рисунка 4.9 видно, что при стандартной обработке результатов исследования в координатах ΔP²/Q от Q (линия 2) коэффициенты а и b не определяются.

Построенная в координатах ΔP²/[ ] от Q позволяет определить а ^* и b ^*. По известным Z(P) и μ(P) из таблицы 4.2 можно вычислить значения а и b на любом режи­ме.