![]() Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву ![]() Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Проектирование однопролетного зданияСтр 1 из 5Следующая ⇒ Курсовой проект Проектирование однопролетного здания
Выполнила: студентка гр.
Проверил: Шведов В. Н.
Новосибирск 2012 Содержание Исходные данные……………………………………………………………………..3 1. Расчет и конструирование клеефанерной плиты……………………………………4 2. Расчет и конструирование несущих конструкций покрытия………………………8 3. Расчет и конструирование дощато-клееных колонн однопролетного здания…..19 4. Расчет и конструирование дощато-клееных фахверков однопролетного здания..24 Список литературы…………………………………………………………………..26
Плита покрытия клеефанерная. Нужно запроектировать плиту с фанерными обшивками размером в плане 1.5*4.5м. для здания механических мастерских. Фанерные листы обшивок стыкуются между собой на усовое соединение с длиной уса 10δ, где δ - толщина обшивки. Наружные слои фанеры располагаются вдоль пролёта панели. Обшивки - фанера марки ФСФ сорта В/ВВ толщиной - нижняя δн= 7мм, верхняя δв= 9мм, плотностью ρ = 7кН/м3. Рёбра - сосновые доски 2-го сорта, ρ = 5кН/м3. Пароизоляция – слой битума. Каркас - 4 продольных ребра из досок 50*175мм (в заготовке). После острожки кромок hр = 175-5.5=169.5 ≈ 170мм. Поперечные рёбра не ставятся (кроме двух обрамляющих в торцах). Ширина панели по низу – 1490 мм, по верху – 1470 мм. Высота панели из условия жесткости принимается h = (1/30 ÷ 1/40)ℓ; h = 17.0 + 0.7 + 0.9 = 18.6см.
Нагрузки на 1м2 панели таблица1.
Ширина площади опирания – 6 см (не менее 5.5см) Фактический продольный размер lo= 4.5 - 0.02 = 4.48 м. Расчетный пролет панели lр = 4.5*0.99 = 4.455 м. Полные нагрузки на 1 погонный метр панели при её ширине 1.5м составят: Нормативная нагрузка: gн = 0,853*1,5 = 1.28 кН/м Расчетная нагрузка: g = 1,384*1.5 = 1.626 кН/м Расчетные характеристики материалов. Для фанеры δн= 7мм, δв= 9мм, Еф7= Еф9 = 9000 МПа; Rф.р= 14.0 МПа - растяжение; Rф.ск= 0.8 МПа - скалывание; Rф.с= 12.0 МПа-сжатие; Rф.н= 6.5 МПа – изгиб поперёк волокон наружных слоёв; Для древесины: Едр= 10000 МПа; Rн = 13,0 МПа – изгиб; Rск= 1,6 МПа – скалывание.
Q = R =
Ввиду совместности работы деревянных рёбер и фанерных обшивок, имеющих разные модули упругости, конструктивный расчет следует выполнять по методу приведённого сечения. δн= 0,007м; δв= 0,009м;
![]() Согласно этому методу геометрические характеристики приводят к тому материалу, в котором проверяется напряженное состояние. При расчете панели приводим к материалу обшивок (фанере), так как производим проверку их прочности как наиболее напряженных.
Конструктивный расчёт. 1.Расчет по несущей способности и устойчивости. 1.1 Нормальные напряжения в растянутой обшивке
σ= где mф – коэффициент, учитывающий ослабление фанеры в стыке на «ус». 1.2 Устойчивость сжатой обшивки. σ =
рис.4 Разрушение сжатой обшивки φо= где a - расстояние между рёбрами в свету. а = σ =
1.3 Местный изгиб верхней обшивки от сосредоточенного груза (монтажник с инструментами Р = 1,2 кН).
![]() ![]() = 7,1*10-2кНм;
T LqezyXgy1P9XiDh8f4JopMOmV7LJ6fQUxDLP2jNdhpZ0TKphjykrfaDRMzdw6PqiD7LNjuoUUO6Q VwNDj+NM4qYG85GSDvs7p/bDhhlBiXqhUZtZkqZ+IIKRTp6M0TDnnuLcwzRHqJw6Sobt0oUh8rxp uEINKxn49WIPmRxSxr4NtB9mzA/GuR2ifv0JFj8BAAD//wMAUEsDBBQABgAIAAAAIQAnhCYp4QAA AAoBAAAPAAAAZHJzL2Rvd25yZXYueG1sTI/LTsMwEEX3SPyDNUhsUOqQhqQNmVQICUR3UBBs3Xia RPgRbDcNf49ZwXI0R/eeW29mrdhEzg/WIFwvUmBkWisH0yG8vT4kK2A+CCOFsoYQvsnDpjk/q0Ul 7cm80LQLHYshxlcCoQ9hrDj3bU9a+IUdycTfwTotQjxdx6UTpxiuFc/StOBaDCY29GKk+57az91R I6zyp+nDb5fP721xUOtwVU6PXw7x8mK+uwUWaA5/MPzqR3VootPeHo30TCEky5uijCxCmQOLQJKt s7huj5AXGfCm5v8nND8AAAD//wMAUEsBAi0AFAAGAAgAAAAhALaDOJL+AAAA4QEAABMAAAAAAAAA AAAAAAAAAAAAAFtDb250ZW50X1R5cGVzXS54bWxQSwECLQAUAAYACAAAACEAOP0h/9YAAACUAQAA CwAAAAAAAAAAAAAAAAAvAQAAX3JlbHMvLnJlbHNQSwECLQAUAAYACAAAACEA21Nfjz4CAABRBAAA DgAAAAAAAAAAAAAAAAAuAgAAZHJzL2Uyb0RvYy54bWxQSwECLQAUAAYACAAAACEAJ4QmKeEAAAAK AQAADwAAAAAAAAAAAAAAAACYBAAAZHJzL2Rvd25yZXYueG1sUEsFBgAAAAAEAAQA8wAAAKYFAAAA AA== ">
![]()
=5,26 <R90ф*mн =
где mн=1.2- коэффициент, учитывающий кратковременное действие монтажной нагрузки. с = а + bр/4 = 0,437+0,16/4 = 0,477м – расстояние между рёбрами в осях. Предполагается, что действие сосредоточенной нагрузки распределяется на ширину b=1,0м, а расчетная схема при этом представляет собой балку с защемлёнными концами.
1.4 Скалывание по клеевому шву в местах приклейки верхней обшивки к рёбрам. рис.6 Скалывание по клеевому шву
τ = τ = 1.5 Прочность рёбер на скалывание по нейтральной оси у опор. рис.7 Скалывание ребер
τ = τ =
2. Расчет по деформациям. 2.1 Прогиб панели в середине следует определять, принимая жесткость равной 0.7*Еф*Jпр.ф Условия прочности и деформативности выполнены.
Конструкций покрытия Исходные данные. Принимаем в качестве несущих конструкций покрытия треугольную трехшарнирную распорную систему с клееным верхним поясом из сосны 2 сорта с влажностью не более 12% и металлической затяжкой из стали марки ВСт13пк2 по ТУ-14-1-3023-80. Продельная жесткость покрытия обеспечивается прогонами, прикрепленными к верхним поясам систем и постановкой горизонтальных связей, воспринимающих ветровую нагрузку. Горизонтальные связи образуют в плоскости верхних поясов двух соседних несущих конструкций ферму, которая передает действующие в ее плоскости усилия на продольные стены. Горизонтальные связи должны быть расположены в торцевых частях здания и по его длине на расстоянии не более 30м одна от другой. рис. 8. Рабочая схема Опорная плита. Горизонтальную опорную плиту (см. рис. 8б.) рассчитывают на изгиб под действием напряжений смятия ее основания как однопролетную балку с двумя консолями. Площадь опорной плиты принимают Напряжение смятия Равномерно распределенная нагрузка на балку q=σ*b=1.16*0.2=0.232 Изгибающий момент в сечении над опорой Момент в средней части плиты Необходимый момент сопротивления Необходимая толщина плиты Принимаем толщину плиты Необходимую длину шва приварки нижнего пояса к вертикальным листам при ручной сварке электродами марки Э-42 и высоте катета шва где nш=4 – число швов, прикрепляющих нижний пояс к вертикальным листам;
швами согласно табл. 56 СНиП II-23-81;
Требуемая длина шва Принимаем длину шва Сварные швы, прикрепляющие петли к нижнему поясу при Расчет и конструирование конькового узла (см. рис. 9.). При полном симметричном снеговом нагружении покрытия верхние концы сжатого пояса подвержены сминающему действию горизонтальной силы и стыкуются простым лобовым упором: Площадка смятия в узле Смятие в коньковом узле происходит под углом где по табл. 3 СНиП II-25-80;
по табл. 3 СНиП II-25-80; Напряжение смятия в узле
рис. 15. Коньковый узел При несимметричном нагружении снегом лишь одного из скатов покрытия в коньковом узле возникает поперечная сила, которая воспринимается парными деревянными накладками на болтах. Поперечная сила в узле при несимметричной снеговой нагрузке будет Накладки принимаем сечением Для прикрепления накладок принимаем болты диаметром 12мм. Несущая способность болта на один рабочий шов при направлении передаваемого усилия, считая в запас, под углом 900 к волокнам будет: (см. табл. 17 и 19 СНиП II-25-80) из условия изгиба болта из условия смятия накладки из условия смятия среднего элемента – верхнего пояса Минимальная несущая способность Тmin=3кН. Необходимое число болтов в ближайшем к узлу ряду Число болтов в дальнем от узла ряду Указанная на рис. 12а расстановка болтов удовлетворяет требованиям п. 5.18 СНиП II-25-80. Изгибающий момент в накладках (см. рис. 9б.) Момент сопротивления накладки, ослабленной двумя отверстиями диаметром 12мм Напряжение в накладках где Для поддерживания нижнего пояса от провисания в коньковом узле устраивают подвеску из тяжа диаметром 12мм.
Конструктивный расчет В плоскости рамы стойка работает как защемлённая на опоре вертикальная консоль в условиях сжатия с изгибом. Из плоскости рамы стойка представляет собой стержень с неподвижными шарнирами на концах. Сечение стойки имеет размеры 160*396мм, тогда: F=0.185*0.396=7.32*10-2м2 Wx=0.185*0.3962/6=4.83*10-3м3 Jx=0.185*0.3963/12=9.57*10-4м4 rx=0.289*hk=0.289*0.396=0.1144м ry=0.289*bk=0.289*0.185=0.0476 м В плоскости рамы расчет производится как сжато-изгибаемого элемента. Определяем гибкость стойки в плоскости изгиба, считая, что в здании отсутствуют жесткие торцевые стены.
lох= 2,2*6 = 13.2 м.
Вычисляем коэффициент по формуле:
Rc=15 МПа –для древесины второго сорта. Расчетное сопротивление умножаем на коэффициент условия работы тн=1.2, поскольку конструкцию мы рассчитываем с учетом воздействия ветровой нагрузки. Коэффициенты тб и тсл в нашем случае равны 1.0. Расчет стойки на прочность производим по формуле:
где Мд=M/ξ=38.23/0.717=53.33кНм Из плоскости рамы колонну рассчитываем как центрально-сжатый элемент. Расстояние между узлами вертикальных связей устанавливаем по предельной гибкости λпр=120 Loy= λпр*ry=120*0.289*0.185=6.4>6 м Следовательно, достаточно раскрепить стойку по её верху, тогда λoy=6/0.289*0.185=112 φy= Проверку устойчивости плоской формы деформирования производим по формуле:
где lр=Н=6м –расстояние между точками закрепления стойки из плоскости изгиба; кф=2.54 –коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке lр Следовательно устойчивость стойки обеспечена в двух плоскостях. Предварительный подбор сечения колонн. Располагаем 7 фахверков на расстоянии 3.5 м друг от друга, которые крепятся к верхнему поясу системы, в результате чего их высота составляет 7,4 м. Предельная гибкость для колонн равна 120. При подборе размеров сечения колонн целесообразно задаваться гибкостью 100. Тогда при При высоте здания H=6.5м получим: Сечение колонн выполняют виде клееного пакета, состоящего из черновых заготовок по рекомендуемому сортаменту (применительно к ГОСТ 24454 – 80*Е) сечением 40 Клееный пакет из 8 досок общей высотой 8 Список литературы 1. СНиП II-23-81 «Стальные конструкции». 2. СНиП II-25-80 «Деревянные конструкции». 3. СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия». 4. Индустриальные деревянные конструкции. Учебное пособие для вузов/ Ю.В. Слицкоухов, И.М. Гуськов, Л.К. Ермоленко и др.; Под ред. Ю.В. Слицкоухова. – М.:Стройиздат, 1991 – 256с. 5. Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП II-25-80)/ ЦНИИСК им. Кучеренко. – М.:Стройиздат, 1986-216с. 6. Конструкции из дерева и пластмасс. Примера расчета и конструирования: Учеб. пособие для вузов / Под ред. проф. Иванова В.А. – 3-е изд., перераб. и доп. – Киев: Высш. школа. Главное изд-во, 1981-392 с. 7. А.Б.Шмидт,Ю.В.Халтурин,Л.Н.Пантюшина «15 примеров расчета деревянных конструкций»/Барнаул 1997 Курсовой проект Проектирование однопролетного здания
Выполнила: студентка гр.
Проверил: Шведов В. Н.
Новосибирск 2012 Содержание Исходные данные……………………………………………………………………..3 1. Расчет и конструирование клеефанерной плиты……………………………………4 2. Расчет и конструирование несущих конструкций покрытия………………………8 3. Расчет и конструирование дощато-клееных колонн однопролетного здания…..19 4. Расчет и конструирование дощато-клееных фахверков однопролетного здания..24 Список литературы…………………………………………………………………..26
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-01-19; просмотров: 381; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.219.156.22 (0.006 с.) |